微波加热具有效率高、速度快的特点，相比传统加热节能优势明显。推动微波能在工业领域应用，符合我国节能减排的基本国策^[1]。目前阻碍微波能工业应用的一大瓶颈是缺乏可靠的工业用大功率微波源^[2]。磁控管因为其价格低和效率高的优势，已经被证明是适合大规模工业应用的微波源^[3]，需要进一步采用相干功率合成技术提高功率^[4]。大功率连续波磁控管本身具有输出频率不稳定、相位随机变化等缺点^[5]，无法直接进行功率合成，需要通过对磁控管进行外部注入锁频，才能进行磁控管高效率相干功率合成。因此，基于注入锁频的磁控管相干功率合成技术是目前获得大功率微波的一种有效方法。

国内外对磁控管的注入锁相已经有不少研究，比如2009年美国E.J Cruz，B.W Hoff等人用2 450 MHz的磁控管通过互注入锁定的方式完成了注入锁相和相干功率合成实验，实验得到了2 kW左右的合成功率和80%的合成效率^[6]。人们对小功率磁控管的注入锁定和相干功率合成做了很多研究，但是对10 kW以上大功率磁控管的注入锁定和功率合成研究较少^[7-10]。

对于注入锁频磁控管的相干功率合成，微波的相位差是影响合成效率的关键因素。由于磁控管存在相位漂移现象，两路微波的相位差无法长期稳定。LabVIEW由于开发效率高、程序修改维护方便、库函数丰富、拥有可视化界面和集成性强，成为现在流行的虚拟仪器开发平台^[11]。本文利用LabVIEW平台进行S波段15 kW大功率磁控管的相位控制，实现了两路相干功率合成最高93.6%的效率，并维持了输出功率的稳定。

1 注入锁频磁控管系统

S波段15 kW注入锁频磁控管如图1所示，注入锁频磁控管可以看作一个整体，是在普通磁控管的基础上加入注入锁频模块来改善磁控管的输出特性。注入锁频磁控管由两部分组成：功率输出部分（矩形框所示）当开启高压直流电源后磁控管正常起振，其阳极电压达到12.5 kV，阳极电流达到2.2 A，输出微波功率达到15 kW左右，经四端口环行器和双定向耦合器后被大功率水负载吸收。注入锁频部分（圆角矩形框所示）通过外部固态信号源产生稳定且与磁控管自由振荡频率相近的微波信号，经功率放大器和环行器注入到磁控管内部，注入信号会将磁控管的输出频率牵引至注入信号的频率，输出微波的相位与注入信号的相位差保持恒定，从而实现对磁控管注入锁相^[4]。

磁控管注入锁定后，磁控管输出信号的相位由随机分布变为与注入信号相位差锁定。通过对注入信号移相可改变磁控管输出微波的相位，为磁控管的相干功率合成提供基础。系统采用的S波段15 kW磁控管实物如图2所示。

2 两路注入锁频磁控管相干功率合成

两路注入锁频磁控管相干功率合成系统如图3所示，对两路磁控管分别注入锁频以后，两路注入锁频磁控管输出信号的频率相同，通过合路器进行功率合成后输出并被大功率水负载吸收。为提高功率合成效率，将其中一路微波输出信号作为参考信号，上位机的相位控制程序根据频谱仪测得的合成端信号幅值数据，对另外一路微波进行移相。

对于两路信号的相干功率合成，如果两路微波信号的频率相同，那么两路信号进行相干功率合成时合成效率^[5]为

$\eta = \frac{{{P_{ out}}}}{{{P_1} + {P_2}}} = \frac{{{k^2} + 2k\cos \Delta \theta + 1}}{{2{k^2} + 2}}$

式中：P_out为合成功率，P₁和P₂分别为两路输入信号的功率，k为两路信号的幅度比，Δθ为两路信号的相位差。假设Δθ=0°，即两路信号相位相同，合成效率与幅度比的关系为

$\eta = \left( {\frac{k}{{{k^2} + 1}} + \frac{1}{2}} \right) \times 100\% $

如图4所示，当幅度比是1时，合成效率最高。幅度比偏离1以后，合成效率逐渐下降。因此在进行相干功率合成时，应尽可能使两路信号的幅度相同。

假设k=1，即两路信号的幅度比相同，那么合成效率与相位差关系为

$\eta = \left( {\frac{1}{2}\cos \Delta \theta + \frac{1}{2}} \right) \times 100\% $

如图5所示，当Δθ为0时，合成效率最高；Δθ为π时，合成效率最低。因此在进行相干功率合成时，应尽量减小两路微波的相位差。由于磁控管存在相位漂移，难以通过人工调节移相器长时间满足此条件。

3 LabVIEW平台下控制磁控管移相

系统采用的移相器型号是TELEMAKUS公司的TEP4000-5移相器，基本参数如表1所示。本文通过调用TELEMAKUS公司提供的API接口实现移相，具体是通过LabVIEW中的.NET工具调用DLL文件实现对移相器的控制^[12-13]。

首先通过构造器节点创建一个设备引用，然后通过Load_drv( )函数加载设备驱动，通过Set_Phase( )函数设置相移度数，最后通过Unload_drv( )函数卸载驱动并关闭设备引用。

系统使用频谱分析仪来测量合成端信号的频谱，频谱分析仪型号是RS FSV40，验证注入锁频的结果，同时获得相干功率合成后的微波功率数值。通过GPIB总线连接频谱仪，将可编程标准命令SCPI (standard commands for programmable instruments)封装起来，实现对频谱仪的控制^[14-15]。

中心频率设为2.45 GHz，带宽设为5 MHz。通过寻峰标记信号的幅值和对应的频点。从频谱仪读取频谱并实时显示。当移相器对其中一路信号进行360°移相时，能够记录合成信号幅值随相位的变化过程，获得“幅值−相位”关系。如图6所示，系统在运行过程中记录两路微波相位差与功率合成输出幅度的关系，其中横坐标将360°相位分为100个点，纵坐标表示合成信号的幅值。

4 相干功率合成的实验验证

系统控制相位的流程如图7所示，移相器自动完成步进为3.6°的360°粗调扫描相位，上位机从频谱仪读取合成信号的幅值。合成信号的幅值会随相位不断变化，上位机记录“幅值−相位”关系。通过比较100个采样点的幅值，寻找最大的幅值，并将对应的相位值赋给移相器。再在该值附近进行细调扫描相位，移相步进1.8°，设10个采样点循环采样，寻找最大的幅值，并将对应的相位值赋给移相器，这个相位值可以获得接近最值的合成效率。当磁控管发生较大相位漂移，合成微波功率下降到最大值90%以后，将扩大范围进行粗调移相器重新寻找最大值。

在两路磁控管的相干功率合成实验中，对S波段15 kW连续波磁控管进行注入锁频相位控制，实验测得结果如表2所示，相干功率合成效率最高达93.6%。控制系统可以在磁控管相位发生漂移时，及时调节移相器，保证相干功率合成系统长时间稳定工作。

5 结论

1）微波的相位差是影响两路大功率磁控管相干功率合成效率的关键。2）本文在LabVIEW平台下实现对S波段15 kW注入锁频磁控管的相位控制并完成两路微波的相干功率合成。在相位步进为1.8°的条件下，获得了最高93.6%的相干功率合成效率。

该技术可以使系统长时间保持较高的合成效率，有望在多支磁控管相干功率合成系统中得到应用，并促进大功率磁控管的工业应用。