2. 中国石油大学(华东) 机电工程学院,山东 青岛,266580
2. Faculty of Mechanical and Electronic Engineering, China University of Petroleum (East China), Qingdao 266580, China
曲柄摇杆机构是最简单、最普遍的平面四杆(体)机构,任何复杂的机构都可视为该机构经过演化或组合而形成的[1-3]。连杆机构的运动具有连续性而没有运动冲击[4],其承载能力有限。由于间隙的作用,以转动副(属于二约束副)[5]连接的构件(体)在承载时也是点线接触,且相对运动明显。一些轮廓线合理的高副(滚滑副,属于一约束副)机构反而可承受较大的载荷且耐用。这些构体的接触轮廓线须精心设计以避免运动冲击,如凸轮与从动件的接触轮廓[6]、火车轮轨接触轮廓(包括车轮的车轨横截面在理论上可视为双曲柄机构经过高副低代(一副三代)而演化出的滚滑副机构)、链节与链齿的接触轮廓等。根据连杆机构的瞬心线设计滚滑副机构的接触轮廓具有重要的理论意义和实践价值。
曲柄摇杆机构的瞬心、瞬心线及瞬心圆[7]的研究目前多见于图解法及连杆运动图谱研究。解析法研究主要有文献[8]的运动学辅助算例和文献[9]的消元法方程组研究。
运动学研究[10-11]是动力学研究[12]的基础。构体之间的速度瞬心属于机构运动学的研究范畴[13-15],可用于某些基于一副三代的少构体机构速度分析,例如飞机起落架机构、人工椎间盘设计[16]等。本文基于直线方程、矩阵求逆和坐标变换等研究曲柄摇杆机构和5类双摇杆机构的瞬心线解析法方程。
1 平面四体机构的瞬心线 1.1 瞬心的位置如图1所示的机构ABCD,共有4个构体、6个瞬心。作平面运动的3个物体之间有位于同一条直线上的3个瞬心(三心定理)。相邻构体之间的瞬心在其转动副中心。在运动过程当中,连杆2与机架(固定体)4之间的瞬心
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主动摆转杆1与从动摆转杆3之间的瞬心
在图1当中,以A为坐标原点,以固定体AD为
$\left\{ \begin{array}{l} \dfrac{{{x_1} - {x_{1,A}}}}{{{x_{1,B}} - {x_{1,A}}}} = \dfrac{{{x_2} - {x_{2,A}}}}{{{x_{2,B}} - {x_{2,A}}}} \\ \dfrac{{{x_1} - {x_{1,D}}}}{{{x_{1,C}} - {x_{1,D}}}} = \dfrac{{{x_2} - {x_{2,D}}}}{{{x_{2,C}} - {x_{2,D}}}} \end{array} \right.$ | (1) |
整理式(1),得
$ \begin{split}& \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_{2,B}} - {x_{2,A}}}&{ - \left( {{x_{1,B}} - {x_{1,A}}} \right)} \\ {{x_{2,C}} - {x_{2,D}}}&{ - \left( {{x_{1,C}} - {x_{1,D}}} \right)} \end{array}} \right]\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] = \\ &\;\;\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {\left( {{x_{2,B}} - {x_{2,A}}} \right){x_{1,A}} - \left( {{x_{1,B}} - {x_{1,A}}} \right){x_{2,A}}} \\ {\left( {{x_{2,C}} - {x_{2,D}}} \right){x_{1,D}} - \left( {{x_{1,C}} - {x_{1,D}}} \right){x_{2,D}}} \end{array}} \right] \end{split} $ |
根据二阶矩阵求逆运算的简化公式:
$\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} a \\ c \end{array}} \right.\;\;{\left. {\begin{array}{*{20}{c}} b \\ d \end{array}} \right]^{ - 1}} = \dfrac{1}{{ad - bc}}\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} d \\ { - c} \end{array}} \right.\;\;\left. {\begin{array}{*{20}{c}} { - b} \\ a \end{array}} \right]$ |
两条直线的交点即为
$\left\{ \begin{array}{l} \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] = \dfrac{1}{d}\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} { - \left( {{x_{1,C}} - {x_{1,D}}} \right)}&{ {{x_{1,B}} - {x_{1,A}}} } \\ { - \left( {{x_{2,C}} - {x_{2,D}}} \right)}&{{x_{2,B}} - {x_{2,A}}} \end{array}} \right]\cdot\\ \quad\quad \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {\left( {{x_{2,B}} - {x_{2,A}}} \right){x_{1,A}} - \left( {{x_{1,B}} - {x_{1,A}}} \right){x_{2,A}}} \\ {\left( {{x_{2,C}} - {x_{2,D}}} \right){x_{1,D}} - \left( {{x_{1,C}} - {x_{1,D}}} \right){x_{2,D}}} \end{array}} \right] \\ d = - \left( {{x_{2,B}} - {x_{2,A}}} \right)\left( {{x_{1,C}} - {x_{1,D}}} \right) - \\ \quad\quad \left[ { - \left( {{x_{1,B}} - {x_{1,A}}} \right)} \right]\left( {{x_{2,C}} - {x_{2,D}}} \right) \ne 0 \end{array} \right.$ | (2) |
与代入法和消元法[9]相比,上述求解方程组的矩阵运算法更直观、更不易出错。
在式(2)中,如果d等于0,则该机构位置
为了绘制动瞬心线,在连杆上建立牵连坐标系
$\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] - \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_{1,B}}} \\ {{x_{2,B}}} \end{array}} \right]$ | (3) |
再将
$\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {\cos \left( { - {\theta _2}} \right)}&{ - \sin \left( { - {\theta _2}} \right)} \\ {\sin \left( { - {\theta _2}} \right)}&{\cos \left( { - {\theta _2}} \right)} \end{array}} \right]\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right]$ | (4) |
再将B点平移到在固定坐标系当中的绘图位置,则该瞬心坐标转换为
$\left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] = \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_1}} \\ {{x_2}} \end{array}} \right] + \left[ {\begin{array}{*{20}{c}} {{x_{1,B'}}} \\ {{x_{2,B'}}} \end{array}} \right]$ | (5) |
式(4)为该瞬心在连杆牵连坐标系中的坐标。式(5)为将动瞬心线绘制在固定坐标系中的依据。
1.3 主动摆转杆与从动摆转杆之间的瞬心坐标该瞬心为
$\left\{ \begin{array}{l} \dfrac{{{x_1} - {x_{1,B}}}}{{{x_{1,{{C}}}} - {x_{1,B}}}} = \dfrac{{{x_2} - {x_{2,B}}}}{{{x_{2,{{C}}}} - {x_{2,B}}}} \\ {x_2} = 0 \end{array} \right.$ | (6) |
整理式(6)可得:
$\left\{ \begin{array}{l} {x_1} = {x_{1,B}} - \dfrac{{\left( {{x_{1,{{C}}}} - {x_{1,{{B}}}}} \right){x_{2,B}}}}{{{x_{2,C}} - {x_{2,B}}}} \\ {x_2} = 0 \end{array} \right.$ | (7) |
如果连杆与固定体平行,则
该瞬心在主动摆转杆和从动摆转杆上牵连坐标系中的坐标均可根据式(3)和式(4)获得。
1.4 曲柄摇杆机构瞬心线的绘制取曲柄长度为200,连杆长度为500,摇杆长度为800,固定体长度为1 000。当式(2)的d为零时,曲柄与摇杆平行,瞬心
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在摆转杆与固定体拉直共线或重叠共线的位置,如果另两杆均能组成三角形,则该摆转杆为曲柄,否则为摇杆。当另两杆重叠共线或拉直共线时,摇杆位于极限位置。据此,可确定摇杆的摆动范围。根据上述两个三角形成立的条件,可得平面四体机构存在周转副的杆长条件是:最短杆与最长杆之和小于另两杆之和。
双摇杆机构共有5种情况[19]:
1)有周转副且最短杆对面的构体为固定体。由于上述2个三角形均不成立,2个摇杆均在固定体的同侧摆动。连杆和从动摇杆拉直共线时,主动摇杆位于左极限位置;连杆和从动摇杆重叠共线时,主动摇杆位于右极限位置。主动摇杆的转动范围为
${\theta _1} \in \left[{\begin{array}{*{20}{c}} {\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_3} - {l_2}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}},&{\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_3} + {l_2}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}} \end{array}}\right]$ | (8) |
2)无周转副且固定体最长。由于上述2个三角形必有一个成立,两摇杆均可在固定体两侧摆动。如果主动摇杆可对称摆动,则从动摇杆的摆动范围一般不对称,下同。从动摇杆和连杆只存在拉直共线的情况。2个摇杆摆动范围的开口方向相对。主动摇杆的转动范围为
$\;{\theta _1}\in\left[{\begin{array}{*{20}{c}} { - \arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_3} + {l_2}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}},&{\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_3} + {l_2}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}} \end{array}}\right]$ | (9) |
3)无周转副且从动摇杆最长。连杆与从动摇杆只有重叠共线的情况。2个摇杆均可在固定体两侧对称摆动,且摆动范围的开口方向均向左。主动摇杆的转动范围为
${\theta _1} \in \left[{\begin{array}{*{20}{c}} {\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2} - {l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}},&{2{\rm{{\text{π}} }} - \arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2} - {l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}} \end{array}}\right]$ | (10) |
4)无周转副且主动摇杆最长。连杆与从动摇杆只有拉直共线的情况。主动摇杆与从动摇杆均可在固定体两侧对称摆动,且摆动范围的开口均向右。主动摇杆的转动范围为
$\;{\theta _1}\in\left[ {{\rm{ - }}\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2}{\rm{ + }}{l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}},\;\;\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2}{\rm{ + }}{l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}} \right]$ | (11) |
5)无周转副且连杆最长。连杆与从动摇杆只有重叠共线的情况。两个摇杆均可在固定体两侧对称摆动,且摆动范围的开口相背。主动摇杆的转动范围为
${\theta _1} \in \left[{\begin{array}{*{20}{c}} {\arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2} - {l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}},&{2{\rm{{\text{π}} }} - \arccos \dfrac{{l_1^2 + l_4^2 - {{\left( {{l_2} - {l_3}} \right)}^2}}}{{2{l_1}{l_4}}}} \end{array}}\right]$ | (12) |
在上述5种情况当中,主动摇杆的极限位置存在运动分岔现象,属于歧运动位。如果机构静止,无论多么大的驱动力也会卡住,则该歧运动位也称为机构的卡位[20-21]。卡位可用于锁紧机构。
2.2 瞬心线的绘制对于式(8)的情况,参照1.4,取主动摇杆AB的长度为500,连杆BC的长度为200,从动摇杆CD的长度为800,固定体AD的长度为1 000。
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取4个构体的长度分别为1 000、800、500、400。对于式(9)~(12)的情况,在主动摇杆的一个摆动行程当中,
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1)本文推导的平面四体机构的瞬心线方程具有普适性。
2)基于该方程绘制的瞬心线可为滚滑副机构的轮廓线设计提供参考。
3)与当前经典机械原理学科的图解法相比,本文的研究更容易获得瞬心线。
4)对于平行四边形机构,两曲柄之间的瞬心在无穷远处,连杆与固定体之间的瞬心也在无穷远处。从动曲柄反转时,这两个瞬心也值得研究。
[1] | 李春明, 尹晓丽, 刘庆. 弃杆组概念的运动学矢量方程拼图解法[J]. 甘肃科学学报, 2020, 32(4): 6-9, 16. (0) |
[2] | LI Chunming, YIN Xiaoli, ZHANG Yuan, et al. Summary of ten innovations in the machinery field : the analysis on material processing contrary the mechanical principles etc.[J]. Journal of physics: conference series, 2020,1605(1): 012092. DOI:10.1088/1742-6596/1605/1/012092 (0) |
[3] | 李春秋, 李春明. 创新方法理论体系的研究[J]. 学周刊, 2016(16): 40-43. (0) |
[4] | 张子英, 张光炯, 张保成, 等. 柴油机主副连杆有限元分析方法[J]. 应用科技, 2010, 37(11): 5-9. DOI:10.3969/j.issn.1009-671X.2010.11.002 (0) |
[5] | LI Chunming, CAO Hui, LIU Qing, et al. Kinematics of planar quabody mechanism with more kinematics bifurcation positions[J]IOP conference series: materials science and engineering,2020,926(1):012004. (0) |
[6] | 罗斌. 直动平底从动件盘形凸轮机构基本尺寸设计[J]. 应用科技, 2002, 29(9): 1-3, 54. DOI:10.3969/j.issn.1009-671X.2002.09.001 (0) |
[7] | 詹葵华. 四连杆机构运动瞬心圆和连杆速度规的建立与应用[J]. 苏州大学学报(工科版), 2006, 26(2): 24-26. (0) |
[8] | 孙桓, 陈作模, 葛文杰. 机械原理[M]. 8版. 北京: 高等教育出版社, 2013. (0) |
[9] | 王晓光. 基于作图法和解析法的铰链四杆机构瞬心线研究[J]. 科技创新导报, 2015, 12(20): 213. DOI:10.3969/j.issn.1674-098X.2015.20.143 (0) |
[10] | 宋大凤, 云千芮, 杨南南, 等. 行星式混合动力客车的模型预测动态协调控制[J]. 哈尔滨工业大学学报, 2019, 51(1): 150-156, 161. DOI:10.11918/j.issn.0367-6234.201803073 (0) |
[11] | LIU Wenwu, LU Nianli, LIU Hongxin. Kinematic characteristics analysis and parametric solving of snow melting agent throwing mechanism with variable crank length[J/OL]. Journal of Harbin Institute of Technology (New series). http://kns.cnki.net/kcms/detail/23.1378.T.20191217.1309.002.html. (0) |
[12] | 李春明, 尹晓丽, 贠平利, 等. 某机械曲柄滑块机构的动力学及相关问题研究[J]. 德州学院学报, 2019, 35(6): 40-46. DOI:10.3969/j.issn.1004-9444.2019.06.011 (0) |
[13] | WANG Shuyan, LI Miao, WANG Shuqing, et al. Fully developed turbulence of power-law fluids in circular pipe based on large eddy simulation[J/OL]. Journal of Harbin Institute of Technology (New series). http://kns.cnki.net/kcms/detail/23.1378.T.20200421.1627.002.html. (0) |
[14] | 王辉, 石照耀, 林家春, 等. 机器人用RV减速器多齿啮合特性研究[J]. 哈尔滨工程大学学报, 2020, 41(2): 227-234. (0) |
[15] | 郭丽娟, 唐彬, 陈梁远, 等. 基于RBF的履带车滑移转向运动学重建研究[J]. 应用科技, 2020, 47(1): 123-128. (0) |
[16] | DURRANT M, DURRANT L, MCELROY T. Establishing a common instantaneous center of rotation for the metatarso-phalangeal and metatarso-sesamoid joints: a theoretical geometric model based on specific morphometrics.[J]. Journal of orthopaedic surgery and research, 2019, 14(1): 107. DOI:10.1186/s13018-019-1110-4 (0) |
[17] | 刘庆, 尹晓丽, 李春明, 等. 基于力学与数学的机械设计难点易化研究[J]. 机械设计与制造工程, 2021, 50(1): 81-84. (0) |
[18] | 尹晓丽, 李春明. 基于谐波合成与分解的曲柄摇杆机构运动学程序化研究[J]. 甘肃科学学报, 2021, 33(1): 26-30, 35. (0) |
[19] | 高英敏, 马璇, 张丽萍. 双摇杆机构极限摆角的确定[J]. 机械设计, 2004, 21(4): 51-53. DOI:10.3969/j.issn.1001-2354.2004.04.019 (0) |
[20] | 尹晓丽, 李春明. 基于卡位分析的曲柄摇杆机构运动学程序化研究[J]. 应用数学和力学, 2020, 41(4): 367-375. (0) |
[21] | 曹惠, 李春明, 刘庆, 等. 含歧运动位平面机构的动力学研究[J]. 应用科技, https://kns.cnki.net/kcms/detail/23.1191.U.20200716.1706.012.html. (0) |