依据我国大气污染物新排放标准^[1]，拟对某热 电厂300MW机组锅炉进行脱硫系统增容、脱硝改 造。锅炉烟气系统配置2台静叶可调轴流引风机。 烟气脱硫装置采用石灰石—石膏湿法脱硫工艺，配置1台增压风机。对引风机和增压风机进行热态试 验，试验结果显示，引风机、增压风机的压头不能满 足改造后阻力增加的运行要求，且运行效率较低。 决定对原引风机进行改造，并取消脱硫增压风机， 实现“引增合一”。 1 设备概况

1.1 锅炉设备

某热电厂2号锅炉为东方锅炉集团股份有限公 司设计制造的DG1025/18.2-Ⅱ6自然循环汽包炉，Π 型布置、单炉膛、一次中间再热、直流燃烧器、平衡 通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构。配有2台容 克式三分仓回转式空预器，采用正压直吹式制粉系 统。锅炉主要参数见表 1所示。

表 1(Table 1)

表 1 锅炉主要技术参数

表 1 锅炉主要技术参数

烟气系统配置2台上海鼓风机厂生产的G158/ 280型静叶可调轴流引风机，性能参数见表 2。

表 2(Table 2)

表 2 引风机设计性能参数

表 2 引风机设计性能参数

烟气脱硫装置采用石灰石—石膏湿法烟气脱 硫工艺，一炉一塔处理100%烟气。烟气系统主要由 增压风机、烟气换热器（GGH）、出入口烟气挡板、烟 气旁路关断挡板等组成。其中增压风机为成都电 力机械厂生产的ANT42e6（V19+4°）型静叶可调轴 流式风机，设计流量为1954296m3/h。 2 改造前风机热态试验

对引风机及增压风机进行热态试验，试验数据 见表 3所示。图 1为引风机的性能曲线及两机满负 荷运行工况点位置，由图 1和表 3可看出，引风机运 行工况点的效率偏离该型引风机的高效区较远，低 负荷的运行效率很低；引风机出口实测静压升已达 2420Pa，与TB点设计值相比风压裕量为2380Pa ^[3]。

表 3(Table 3)

表 3 改造前引风机、增压风机热态试验主要参数

表 3 改造前引风机、增压风机热态试验主要参数

图 1(Figure 1)

图 1 引风机性能曲线及运行工况点分布

图 2为增压风机性能曲线及运行工况点位置。 从图 2和表 3可以看出，该风机运行工况点距 最高效率区较远；在满负荷下，风机静压升为 2215.3Pa，与TB点设计值相比风压裕量为849.7 Pa，有一定节能空间^[2]。

图 2(Figure 2)

图 2 增压风机性能曲线及运行工况点分布

在对2号锅炉进行脱硝技术改造后，增加3层 SCR反应层（2用1备）。在BMCR工况下，烟气系统 阻力理论上增加1000Pa左右。在脱硫系统增容改 造后，将增加1层喷淋层及气动脱硫单元，在BMCR 工况下，系统阻力理论上增加1200Pa左右。因现 有引风机、增压风机运行效率偏低，增压风机出力 不能满足脱硫系统增容改造要求。风机设计选型 的裕量较大，但运行中风机经常处于中低负荷区，尤其在GGH取消后，风机效率更低，而厂用电率偏 高，因此决定进行引风机、增压风机合二为一模式 的节能改造^{[2, 3, 4]}。通过对2号锅炉引风机、增压风机 的试验数据分析，提出如下改造方案。 其在GGH取消后，风机效率更低，而厂用电率偏 高，因此决定进行引风机、增压风机合二为一模式 的节能改造^{[2, 3, 4]}。通过对2号锅炉引风机、增压风机 的试验数据分析，提出如下改造方案。

（1）将原引风机由G158/280型静叶可调轴流 风机更换为SAF26-17-2型动叶可调轴流风机，根 据系统所需风量、风压的要求，经计算并调整后，确 定所需电动机的功率为3300kW；并同时取消脱硫 增压风机^{[2, 3, 4, 5, 6]}。

（2）新引风机及电机重新设计，原有场地重新 浇注；增压风机及其进、出口风道全部拆除，对烟道 进行优化布置，设计圆锥形 烟道；将GGH与新引风机出 口连接^[5]。

表 4为新引风机的设计 参数。

表 4(Table 4)

表 4 新引风机设计参数

表 4 新引风机设计参数

引风机改造后，分别在2 个工况下对机组进行热态试 验。试验期间正处供热高峰 期，机组必须保证一定供热 负荷，考虑锅炉蒸发量，最低 负荷工况确定为额定蒸发量 的75%。试验期间，要求锅 炉及脱硝、脱硫系统各项参 数调整至正常状态，并维持 稳定。试验详细数据与计算 结果见表 5，2个工况下的引 风机运行工况点点及性能曲 线见图 3。由图 3可以看出， 引风机管网阻力特性曲线位 于风机性能曲线的中部区 域，高负荷下处于其高效率 区，风机与管网系统匹配良 好，在各个工况下新风机均 能安全稳定运行^{[2, 3]}。

表 5(Table 5)

表 5 新引风机热态试验主要测量参数

表 5 新引风机热态试验主要测量参数

图 3(Figure 3)

图 3 新引风机性能曲线及风机运行工况点分布

为了便于分析，综合表 5 和图 3，将引风机热态试验主 要结果与性能曲线对应值进 行比较，数据列于表 6。

表 6(Table 6)

表 6 新引风机热态试验主要结果与性能曲线对应值比较

表 6 新引风机热态试验主要结果与性能曲线对应值比较

从表 6中可以看出，引风机实测效率与性能曲 线上对应的效率基本吻合，偏差在3%以下；风机最 高效率达83.3%，由此可以看出，风机出力达到了设 计要求^{[2, 3]}。 5 改造效果

2号锅炉风机改造前、后试验所测烟气系统性 能数据见表 7所示。

表 7(Table 7)

表 7 改造前、后烟气系统性能参数

表 7 改造前、后烟气系统性能参数

由于2号锅炉增加了脱硝系统，并进行了脱硫 系统增容改造，因此改造前后烟气系统阻力变化较 大。根据运行数据显示，改造后烟气系统阻力增加 2184.65Pa左右（其中脱硝系统阻力增加1158.4Pa， 脱硫系统增容后阻力增加1026.25Pa）。 为了降低烟气系统阻力，对原增压风机出入口 烟道进行了优化，使得烟气系统阻力减小200Pa左 右。 5.2 引风机电流及厂用电率

改造后，烟气系统阻力增加2184.65Pa左右，导 致在同等运行工况下，2台引风机电流之和较改造 前2台引风机与增压风机的电流之和大95A左右， 从而使厂用电率增加0.29%左右。 5.3 风量及风压

现有引风机在机组负荷为300MW（蒸发量为 970.0t/h）工况下，实测平均风量为277.2m3/s、平均 风压为7426.0Pa。将锅炉蒸发量为970t/h 时的实测风量和风压换算至1025t/h蒸发量 工况下，与TB点设计值相比，新引风机有一 定的风量与风压裕量，能够满足将来烟气系 统及脱硫系统阻力变化的运行要求^[3]。 6 结束语

对某热电厂的引风机和脱硫增压风机 进行合二为一改造后，提高了脱硫系统运行 的可靠性，降低了运行维护费用及运行人员 在机组低负荷下的操作强度。虽然本次改 造使得引风机的耗能略有增大，但随着下一步取消GGH及脱硫旁路挡板等技术改进，机组运行 的安全稳定性及经济效益将会进一步提升。