林业科学  2019, Vol. 55 Issue (2): 152-158   PDF    
DOI: 10.11707/j.1001-7488.20190216
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文章信息

王正, 卢尧, 谢文博, 高子震, 丁叶蔚, 付海燕.
Wang Zheng, Lu Yao, Xie Wenbo, Gao Zizhen, Ding Yewei, Fu Haiyan.
正交胶合木(CLT)梁剪应力分析及其层间剪切强度测试
Shear Stress Analysis and Interlayer Shear Strength Test of Cross Laminated Timber(CLT) Beam
林业科学, 2019, 55(2): 152-158.
Scientia Silvae Sinicae, 2019, 55(2): 152-158.
DOI: 10.11707/j.1001-7488.20190216

文章历史

收稿日期:2018-04-24
修回日期:2018-08-28

作者相关文章

王正
卢尧
谢文博
高子震
丁叶蔚
付海燕

正交胶合木(CLT)梁剪应力分析及其层间剪切强度测试
王正, 卢尧, 谢文博, 高子震, 丁叶蔚, 付海燕     
南京林业大学材料科学与工程学院 南京 210037
摘要:【目的】探索正交胶合木(CLT)矩形截面梁剪应力计算公式,为测试CLT梁层间剪切强度提供理论依据。【方法】根据胡克定律及梁的弯矩与剪力的微分关系,计算3层、5层和7层CLT梁及同向胶合木梁的层间剪应力,给出CLT梁剪应力计算公式,比较CLT梁及同向胶合木梁的剪应力分布特征。【结果】CLT梁层间正应力间断,但层间剪应力是连续的;对于CLT矩形截面梁,其剪应力沿截面高度变化趋于均衡,不再遵循抛物线分布;CLT短跨距梁在三点弯曲加载中,依次发生垂直层滚动剪切破坏、层间剪切破坏和平行层弯曲破坏;短跨距梁三点弯曲载荷-位移曲线的最高峰值载荷为CLT发生层间剪切破坏载荷,其值稳定、易于读取;铁杉CLT梁层间剪切强度与其平行层弹性模量呈正相关。【结论】CLT梁层间剪应力和最大剪应力与CLT层数、平行层与垂直层弹性模量比值EL/ET(或EL/ER)有关;3层、5层和7层CLT矩形截面梁的最大剪应力均发生在梁截面中性轴上,其值分别为1.5倍截面平均剪应力的92.8%、86.7%和92.6%;短跨距梁三点弯曲法是一种有效测试CLT层间剪切强度的方法。
关键词:正交胶合木    层间剪应力    层间剪切强度    测试    
Shear Stress Analysis and Interlayer Shear Strength Test of Cross Laminated Timber(CLT) Beam
Wang Zheng, Lu Yao, Xie Wenbo, Gao Zizhen, Ding Yewei, Fu Haiyan     
College of Materials Science and Engineering, Nanjing Forestry University Nanjing 210037
Abstract: 【Objective】The formula for calculating the shear stress of the cross laminated timber (CLT) rectangular beam was explored to provide a theoretical basis for testing the interlaminar shear strength of CLT.【Method】Interlaminar shear strength of three-, five-and seven-layers CLT beams and glulam beams was calculated by Hooke's law and on the basis of the differential relationship between beam's bending moment and shear stress. Shear stress calculation formula of CLT beams was developed, and its distribution characteristics of CLT beams and glulam beams were also compared.【Result】Interlaminar normal stress of CLT beam was interrupted, and shear stress between layers was continuous. Shear stress for rectangular section CLT beams along the height of the section tended to equalize and no longer followed the parabolic distribution. In center-point bending loading for short-span CLT beams, rolling shear failure in vertical layer, interlaminar shear failure and bending failure in parallel layer occurred in turn. The maximum load of the center-point bending load-displacement curve for CLT short-span beams was the interlaminar shear failure load, it was stable and easy to read. Interlaminar shear strength of Hemlock CLT was positively correlated with elastic modulus of parallel layer.【Conclusion】Interlaminar shear stress and the maximum shear stress of CLT beams were related to the number of CLT layers and the ratio of elastic modulus of parallel and vertical layers EL/ET(or EL/ER).The maximum shear stresses of three-, five-and seven-layers CLT rectangular beams occurred on the neutral axis of the beam section, and their values were 92.8%, 86.7%, and 92.6% of the 1.5 times section average shear stress, respectively. Short-span beam three-point bending method was an effective method of testing the interlaminar shear strength of short-span CLT beams.
Key words: cross laminated timber(CLT)    interlayer shear stress    interlaminar shear strength    test    

正交胶合木(cross laminated timber, CLT)是新一代重型装配式木结构建筑体系的基本单元制品, 广泛应用于中高层建筑中。CLT建筑的主要优势体现在工厂预制和简单快捷的安装方法, 以及质轻高强、结构完整性好、保温隔热性能高和耐久性强等方面(Schickhofer, 2010; 王韵璐等, 2017; 谢文博等, 2018)。作为一种新型实木复合建筑材料, 对CLT进行设计、加工工艺和参数的质量控制尤为重要(Ggnon et al., 2011; 曹瑜等, 2016; Wang, et al., 2011; Sikora et al., 2016)。CLT层间剪切强度是用于评估CLT层间力学性能的指标, 目前常采用短梁弯曲法进行测试, 即通过三点弯曲对CLT短梁实施加载测量。采用短梁的目的是为了保证梁发生剪切破坏时不发生弯曲破坏, 当三点弯曲试件跨厚比小于7时, 随着跨厚比不断减小, 相对于弯矩而言, 其剪力对梁的变形影响迅速增大, 如对于跨中受集中力的简支梁, 当其跨厚比为6、5和4时, 剪力相对于弯矩产生的弯曲变形百分数分别为7.9%、11.4%和17.8% (邵蓓珠等, 1988)。可见, 采用跨厚比小(跨厚比为6、5和4)的试件, 有利于提高剪切强度测试精度。北美ANSI/ APA PRG 320—2012标准规定, 测试CLT层间剪切强度时跨距应取其试件厚度的5~6倍。ASTM D198标准指出, 短梁三点弯曲法适用于测试矩形截面木质材料、木质托梁和圆形柱子等不规则截面工程木制品的层间剪切强度, 矩形截面木质材料推算层间剪切强度公式为1.5倍截面平均剪应力, 即3P/4bh, 其中P为试件发生层间剪切破坏载荷, b为试件宽度, h为试件厚度。ASTM D198标准给出的测试矩形截面木质材料层间剪切强度推算公式没有明确是否适用于CLT, 若将其用于CLT, 其测试精度如何定量估计是需要解决的重要问题。

鉴于此, 本研究首先基于CLT的正交各向异性给出CLT梁正应力沿其矩形截面高度的计算公式; 然后应用梁截面上弯矩和剪力的微分关系导出CLT梁剪应力计算公式; 同时进一步计算3层、5层和7层CLT梁的层间剪应力和最大剪应力; 最后采用跨厚比为6的短跨三点弯曲法对铁杉(Tsuga chinensis)CLT梁层间剪切强度进行测试。

1 CLT梁剪应力

对于CLT梁剪应力, 本研究仅给出3层CLT梁剪应力公式的推导过程, 5层、7层CLT梁剪应力公式推导原理与3层CLT梁相同, 只是分段积分的数量不同而应用不同的数学计算原则。

1.1 3层CLT梁正应力

平行层-垂直层-平行层排列胶合的3层CLT梁为正交各向异性, 材料性质对称于梁的中面(y=0, 图 1a)。当梁弯曲时, 中性轴y=0的纵向应变εx=0, εxy线性变化, 满足εx=κy, 其中κ为梁的曲率, 并且在平行层-垂直层交界处的线应变是连续的(S.铁摩辛柯等, 1978)。但是由于平行层和垂直层具有不同的弹性模量E1E2, 故CLT梁正应力在平行层和垂直层交界处是不连续的, 存在一个跳跃(图 1b)。

图 1 3层CLT坐标系及正应力分布 Fig. 1 Three-layer CLT coordinate system and normal stress distribution

根据胡克定律, CLT梁在截面x上的正应力σx可表示为:

$ \begin{array}{l} {\sigma _x} = {E_1}\varepsilon = {E_1}\kappa y, \;\;\;h/6 \le |y| \le h/2;\\ {\sigma _x} = {E_2}\varepsilon = {E_2}\kappa y, \;\;\;0 \le |y| \le h/6。\end{array} $ (1)

式中:κ为梁中性层曲率; E1为平行层弹性模量; E2为垂直层弹性模量; h为梁矩形截面高度。

σxx截面上合成的弯矩为:

$ M = {\smallint _A}{\sigma _x}y{\rm{d}}A = \smallint _{ - h/2}^{h/2}{\sigma _x}yb{\rm{d}}y。$

将式(1)代入, 得:

$ \begin{array}{l} M = 2[\smallint _{h/6}^{h/2}{E_1}\kappa {y^2}b{\rm{d}}y + \smallint _0^{h/6}{E_2}\kappa {y^2}b{\rm{d}}y] = \\ \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\kappa {E_1}I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}}), \end{array} $

$ \kappa = \frac{M}{{{E_1}I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}。$

式中: $I = \frac{1}{{12}}b{h^3}, b $为梁矩形截面宽度。

3层CLT梁在截面x上的正应力可表示为:

$ \begin{array}{l} {\sigma _x} = {E_1}\varepsilon = {E_1}\kappa y = \frac{{My}}{{I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}, \;\;h/6 \le {\rm{|}}y{\rm{|}} \le h/2;\\ {\sigma _x} = {E_2}\varepsilon = {E_2}\kappa y = \frac{{My}}{{I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}\frac{{{E_2}}}{{{E_1}}}, \;\;0 \le {\rm{|}}y{\rm{|}} \le h/6。\end{array} $ (2)
1.2 3层CLT梁剪应力

横力弯曲梁截面上弯矩M和剪力Q满足如下微分关系(图 1c):

$ \frac{{{\rm{d}}M}}{{{\rm{d}}x}} = Q。$ (3)

h/6≤|y|≤h/2, 考虑xx+dx微段分离体(图 2)在x向的平衡条件:

图 2 微段分离体的受力 Fig. 2 Force diagram of an element in the CLT beam
$ \tau b{\rm{d}}x = \smallint _y^{h/2}({\sigma _x} + {\rm{d}}{\sigma _x})b{\rm{d}}y - \smallint _y^{h/2}{\sigma _x}b{\rm{d}}y = \smallint _y^{h/2}{\rm{d}}{\sigma _x}b{\rm{d}}y, $

得:

$ \tau = \smallint _y^{h/2}\frac{{{\rm{d}}{\sigma _x}}}{{{\rm{d}}x}}{\rm{d}}y。$

由式(2):

$ \begin{array}{l} \tau = \smallint _y^{h/2}\frac{{{\rm{d}}M}}{{{\rm{d}}x}}\frac{y}{{I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}{\rm{d}}y = \frac{Q}{{2I(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}(\frac{{{h^2}}}{4} - {y^2}) = \\ \;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\;\frac{{3Q}}{{2A(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}(1 - 4{y^2}/{h^2})。\end{array} $ (4)

由式(4), 得y=h/6在不同E1/E2下的剪应力如表 1所示。

表 1 CLT梁层间剪应力τ/1.5τav(τav=Q/A, A=bh) Tab.1 Inter layer shear stress of CLT(τ/1.5τav)

CLT梁在平行层和垂直层交界处的剪应力是连续的, 不同于截面上正应力在平行层和垂直层交界处是间断的(有一跳跃)。

当0≤|y|≤h/6,

$ \begin{array}{l} \tau = QI\smallint _{h/6}^{h/2}\frac{y}{{(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}{\rm{d}}y + \frac{Q}{I}\smallint _y^{h/6}\frac{y}{{(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}\frac{{{E_2}}}{{{E_1}}}{\rm{d}}y = \\ \;\;\;\;\;\frac{{3Q}}{{2A(\frac{{26}}{{27}} + \frac{{{E_2}}}{{27{E_1}}})}}[\frac{8}{9} + \frac{{{E_2}}}{{9{E_1}}}(1 - 36{y^2}/{h^2})。] \end{array} $ (5)

由式(5), 得y=0在不同E1/E2下的剪应力如表 1所示。

对于5层、7层, CLT梁剪应力公式推算类似于3层CLT梁, 首先将平行层和垂直层正应力用各自弹性模量和梁弯曲曲率表示, 并利用截面上正应力合成为该截面弯矩, 得到5层、7层CLT梁正应力计算公式; 然后利用梁的剪力与弯矩的微分关系以及分段积分导出5层、7层CLT梁剪应力计算公式, 其结果详见表 1

综合以上分析结果, 3层、5层和7层CLT梁层间剪应力与同向胶合木梁最大剪应力(1.5Q/A)的比值如表 1所示。

为便于比较CLT梁层间剪应力沿截面高度分布特征, 表 1中还列出了3层、5层和7层同向胶合木梁的层间剪应力, 即E1/E2=1列所示数据。对于3层、5层和7层CLT梁, 最大剪应力位于截面中性轴上, 其值约为0.87~0.93的1.5倍截面平均剪应力(图 3)。

图 3 3层、5层和7层CLT梁最大剪应力依赖于平行层和垂直层弹性模量比值的变化曲线 Fig. 3 The changing curve of the maximum shear stress of CLT beams with three, five and seven layers is dependent on the ratio of elastic modulus between horizontal layer and vertical layer

根据表 1数据, CLT梁层间剪应力可写成如下形式:

$ \tau = k\frac{{3Q}}{{2A}}。$ (6)

式中: k定义为CLT梁层间剪应力与1.5倍截面平均剪应力之比, 其与正交胶合木层数、平行层和垂直层弹性模量E1/E2有关, 其数值见表 1

图 45所示为5层、7层CLT梁(E1/E2=20)和同向胶合木梁(E1/E2=1)的层间剪应力沿其矩形截面高度的分布。5层、7层同向胶合木梁(E1/E2=1)剪应力沿截面高度变化遵循抛物线分布, 而CLT梁剪应力沿截面高度变化趋于均衡, 不再遵循抛物线分布, 其最大值均发生在中性层, 分别约为1.5倍截面平均剪应力的87%和93%(最大剪应力发生在中性层上, 但其不属本研究所指指的层间剪应力, 所谓层间指CLT平行层与垂直层相结合的交界层)。

图 4 5层CLT梁层间剪应力沿截面高度的分布 Fig. 4 The distribution of five-layer CLT beam inter layer shear stress along section height
图 5 7层CLT梁层间剪应力沿截面高度的分布 Fig. 5 The distribution of seven-layer CLT beam inter layer shear stress along section height
2 3层CLT梁层间剪切强度测试 2.1 试件与测试设备

依据北美ANSI APA PRG320—2012标准规定, 采用短跨距三点弯曲法进行CLT梁层间剪切强度测试。

3层CLT成板尺寸为5 500 mm×1 200 mm×105 mm, 其单元结构组成如图 6所示, 该成板是依据CLT手册(Wang, et al., 2011)及加拿大CLT常规生产工艺在宁波中加低碳新技术研究院有限公司CLT生产线上制造的。

图 6 CLT单元结构组成 Fig. 6 Unit structure of CLT

制备的足尺CLT板有2种:平行层木为等级1铁杉(弹性模量13.8 GPa), 3块, 称作等级1铁杉CLT(3层), 编号为1、2、3;平行层木为等级2铁杉(弹性模量10.3 GPa), 3块, 称作等级2铁杉CLT(3层), 编号为4、6、8。等级1、等级2铁杉CLT板的垂直层均用弹性模量均值为7.4 GPa的铁杉横向铺设, 试件的顺纹弹性模量13.8、10.3和7.4 GPa均采用自由梁横向振动法测得(王韵璐等, 2017)。在每块足尺CLT板上下料尺寸为735 mm×305 mm×105 mm试件4根, 以实现跨度为630 mm的三点弯曲, 即跨高比为6。

测试仪器为10 t万能力学试验机1台, 包括载荷位移分析软件1套, 济南天辰试验机制造有限公司; 自制真空-加压循环系统1套, 包括真空压力罐(60 m3)、真空泵、空气压缩机和气管若干。

采用三点弯曲法测试3层CLT梁层间剪切强度时, 加载点位于跨距正中, 加载方向垂直于试件表面, 如图 7所示。测试时, 加载速率为4 mm·min-1, 记录载荷-位移曲线, 观察试件破坏位置和破坏方式, 并对照载荷-位移曲线特征, 直至试件破坏失效。记录试件发生层间剪切破坏时的载荷, 发现层间剪切破坏载荷即是载荷-位移曲线上的最大载荷, 以此推算CLT梁层间剪切强度。

图 7 CLT层间剪切强度测试 Fig. 7 Test of CLT inter layer shear strength
2.2 三点弯曲载荷-位移曲线及相应破坏模式

三点弯曲加载过程中, 在记录载荷-位移曲线(图 8)时, 同步观察试件破坏模式。载荷-位移曲线出现第1个载荷高峰点, 试件垂直层横纹(滚动)剪切开裂, 呈现倾斜的破坏面, 其后随位移缓慢增加, 载荷下降; 当出现第2个高峰点时, 即载荷-位移曲线上的最大载荷, 试件出现层间剪切破坏, 其后随位移增加, 载荷较缓下降, 然后急剧下降; 当出现第3个峰值点时, 试件发生平行层拉伸断裂破坏, 试件完全失效(图 9)。

图 8 CLT三点弯曲测试的载荷-位移曲线 Fig. 8 Load-displacement curve of CLT three-point bending test
图 9 3层CLT短跨距梁在三点弯曲加载下的破坏面 Fig. 9 Destruction surface of three-layer CLT short-span beam under three-point bending loading

对24根试件在三点弯曲加载过程中进行跟踪观察并手工记录试件开裂位置及其对应载荷, 标记开裂位置, 观察开裂宽度和长度的增加, 发现破坏顺序依次为垂直层滚动剪切破坏、层间剪切破坏和平行层弯曲破坏。

从三点弯曲加载过程的破坏模式及其载荷-位移曲线对应的载荷可知, 层间剪切破坏载荷就是三点弯曲载荷-位移曲线的最大载荷。

2.3 层间剪切强度

三点弯曲加载, 当载荷达到载荷-位移曲线上的最大载荷Pmax时, CLT发生层间剪切破坏.由于梁的剪力Q=P/2, 根据CLT梁层间剪应力计算公式(6), 三点弯曲短梁法测试CLT梁层间剪切强度的推算式可写成:

$ \tau = {k_{{\rm{eff}}}}\frac{{3{P_{\max }}}}{{4bh}}。$ (7)

式中: τ为CLT梁层间剪切强度(MPa); keff为修正因子, 其值与CLT层数和层间最大剪应力位置有关; Pmax为载荷-位移曲线的最大载荷(N); b为试件宽度(mm); h为试件厚度(mm)。

keff根据CLT最大层间剪应力所在位置, 并参照表 1加以确定。3层、5层和7层CLT的最大层间剪应力位置与层间剪切破坏面一致已得到试验验证。

3层CLT梁三点弯曲时, 层间剪切破坏面靠近下支座, 此时弯矩小, 弯曲正应力相对剪应力很小, 故可忽略不计, 层间经受纯弯切。层间破坏面发生在平行层与垂直层交界面附近, 偏于平行层, 平行层与垂直层交界面位置yh/6, 对应于表 1数据keff≈0.92, 因此, 对于3层CLT, 三点弯曲确定层间剪切强度的推算式为:

$ \tau = 0.92\frac{{3{P_{\max }}}}{{4bh}}。$ (8)

对于5层CLT, 平行层和垂直层排列方式为平行层-垂直层-平行层-垂直层-平行层, 最大层间剪应力发生在第1个和第2个垂直层与第2个平行层的交界面上, 若以最大层间剪应力所处位置确定式(7)中的keff, 则可取该位置上E1/E2=10、20、30时的平均值0.82作为keff的取值。

对于7层CLT, 平行层和垂直层排列方式为平行层-垂直层-平行层-垂直层-平行层-垂直层-平行层, 最大层间剪应力位于yh/14位置, 在该位置上, 取E1/E2=10、20、30的平均值0.92作为keff的取值。

根据式(7), 等级1和等级2铁杉CLT(3层)沿主强度方向层间剪切强度测试结果如表 2表 3所示。

表 2 等级1铁杉CLT(3层)木沿主强度方向层间剪切强度 Tab.2 Grade 1 layer 3 CLT of hemlock along the main strength direction of the inter layer shear strength test results
表 3 等级2铁杉CLT(3层)主强度方向层间剪切强度 Tab.3 Grade 2 layer 3 CLT of hemlock along the main strength direction of the inter layer shear strength test results
3 结果与分析

CLT梁在短跨距三点弯曲加载下, 其层间破坏位置靠近下支座, 破坏面位于平行层和垂直层的交界面附近, 且偏向于平行层。层间剪切破坏面上沾有木片或木屑, 反映其不是因为胶结强度不足沿着胶层的破坏。由于其破坏位置在下支座附近, 该位置附近的截面上弯矩很小, 即正应力很小, 而平行层和垂直层的交界面上剪应力较大, 故近似认为处于纯剪切状态, 层间主要承受剪切变形, 破坏面又是层间。由此可知, 由发生层间破坏载荷决定的剪应力便是CLT梁的层间剪切强度。

对于3层CLT, 是按最大层间剪应力位置确定式(7)中的keff, 本研究试验结果表明层间剪切破坏面位置与最大层间剪应力位置相吻合, 说明可按最大层间剪应力位置确定keff。对于5层和7层CLT, 式(7)中keff的取值也是按最大层间剪应力位置确定的, 虽本研究未涉及5层和7层CLT的三点弯曲试验, 但根据已有研究结果(Hindman et al., 2015), 5层和7层CLT的最大层间剪应力位置也与其层间剪切破坏面位置相吻合。

测试CLT梁层间剪切强度的推算公式可以表示为1.5倍平均剪应力与修正系数keff的乘积。keff的取值取决于CLT的层数以及平行层与垂直层弹性模量之比, 由于木材平行层与垂直层弹性模量之比一般都大于10, 故测试CLT梁层间剪切强度推算公式中的修正系数keff主要取决于CLT的层数。

测试CLT梁层间剪切强度的推算公式(τ=keff 3Pmax/4bh)与常规测试层间剪切强度公式(τ=3Pmax/4bh)的差别体现在修正系数keff上, 即keff < 1, 也就是说常规公式测试的层间剪切强度偏高地估计CLT梁层间剪切强度的百分数为(1-keff)/keff, 对3层CLT, 偏高8.7%, 对5层和7层CLT, 分别偏高22%和8.7%。

即使对同向胶合木, 最大层间剪应力也小于3P/4bh, 在其中性层上的剪应力才等于3P/4bh, 故对于同向胶合木在三点弯曲加载下, 用3Pmax/4bh推算其层间剪切强度也是偏高的。对3层、5层和7层同向胶合木分别偏高11.2%、4.2%和2.0%(详见表 1 E1/E2=1数据)。

对于3层、7层CLT, 用3Pmax/4bh推算其层间剪切强度比本研究方法偏高8.7%, 而5层CLT则偏高22%。

按照铁杉EL对其分类, 等级1铁杉CLT的层间剪切强度为2.06 MPa, 等级2铁杉CLT的层间剪切强度为1.73 MPa, 故等级1铁杉CLT层间剪切强度高于等级2 19%。这表明, 提高CLT梁平行层的弹性模量有利于增强CLT梁层间剪切强度。

4 结论

1) CLT梁剪应力沿截面高度变化趋于均衡, 不再遵循抛物线分布, 其最大剪应力小于1.5倍截面平均剪应力, 与CLT胶合层数、平行层与垂直层的弹性模量E1/E2有关。

2) CLT短跨距梁在三点弯曲加载过程中, 依次发生垂直层滚动剪切破坏、层间剪切破坏和平行层弯曲破坏。

3) 对于3层、5层和7层CLT短跨距梁的三点弯曲, 测试层间剪切强度公式可统一写成τ=keff 3Pmax/4bh。3层、5层和7层CLT梁试件的keff可分别取为0.92、0.82和0.92; Pmax由三点弯曲法试验记录载荷-位移曲线的最大载荷确定。

4) 根据弹性模量对木材进行分等, 选择弹性模量高的木材作为CLT的平行层, 有利于提高其层间剪切强度。

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