南堡2号构造深层潜山水平井钻井完井技术
李云峰, 徐吉, 徐小峰, 朱宽亮, 吴艳     
中国石油冀东油田分公司钻采工艺研究院, 河北唐山 063000
摘要: 为了解决南堡2号构造深层潜山水平井钻井过程中井漏、溢流、机械钻速慢和钻井周期长等技术难题,开展了深层潜山水平井钻井完井技术研究。根据地层地质特点、潜山储层压力敏感性和井漏、溢流等情况,深层潜山水平井设计为四开和五开井身结构,设计采用"直—增—稳—增—稳—增—水平"七段式井眼轨道,优选了抗175℃的造斜工具、MWD监测仪器和抗220℃的水包油钻井液,并开展了水平井微流量精细控压技术及抗高温冻胶阀完井技术的应用研究,形成了适用于南堡2号构造深层潜山的水平井钻井完井技术。南堡2号构造15口深层潜山水平井钻井完井情况表明,井漏和溢流等井下复杂情况得到了有效控制,完钻井深最深达5 600.00 m,水平位移最大超过了4 000.00 m。潜山储层水平井钻井完井技术实现了南堡2号构造深层潜山储层的安全高效开发,具有较好的推广应用价值。
关键词: 深层     潜山     水平井     钻井     完井     南堡2号构造    
Drilling and Completion Techniques for Horizontal Wells in the Deep Buried Hills of the Nanpu No.2 Structure
LI Yunfeng, XU Ji, XU Xiaofeng, ZHU Kuanliang, WU Yan     
Drilling and Production Research Institute, PetroChina Jidong Oilfield Company, Tangshan, Hebei, 063000, China
Abstract: In order to solve the technical problems such as lost circulation, overflow, low ROP and long drilling periods in the drilling of horizontal wells in the deep buried hills of the Nanpu No.2 Structure, drilling and completion techniques for horizontal wells in deep buried hills were studied.According to geomechanical and geological characteristics of strata, the pressure sensitivity of buried-hill reservoirs, and the problems of lost circulation and overflow, the fourth and fifth casing programs were designed for the horizontal wells in deep buried hills.Further, a "three build-up and seven sections" borehole trajectory, i.e., "vertical-build-up-holding-build-up-holding-build-up-horizontal" was designed for such wells.The deflecting tool with rated temperature of 175℃, MWD monitoring instrument, and high temperature (220℃) oil-in-water drilling fluid system were selected.Application studies on micro-flow precise pressure management for horizontal wells and completion techniques with high-temperature gel valve were performed.Then a set of drilling and completion techniques suitable for horizontal wells in deep buried hills of Nanpu No.2 Structure were formed.Those techniques have been used in the drilling operations of 15 horizontal wells, with well depths achieving 5 600.00 m, and horizontal displacement over 4 000.00 m, in deep buried hills of Nanpu No.2 Structure, in which complexities like lost circulation and overflow were effectively controlled.Using the modified drilling and completion techniques resulted in achieving safe and high efficient development of deep buried-hill reservoirs in the Nanpu No.2 Structure, and the potential for continuing to achieve additional improvements.
Key words: deep strata     buried-hill     horizontal well     drilling     completion     Nanpu No.2 Structure    

南堡2号构造深层潜山储层是奥陶系、寒武系碳酸盐岩地层经过长期风化、剥蚀、溶蚀等各种作用形成的储集空间, 是冀东油田勘探开发碳酸盐岩油气的重点区块。该区块地质条件复杂, 储层存在压力敏感, 且地层温度高, 前期采用常规定向井进行勘探开发, 开发效率较低, 同时潜山储层钻井完井施工过程中易发生漏喷共存的问题, 部分井漏失量达2000 m3以上, 给南堡2号构造深层潜山储层的安全钻井带来了难题, 且机械钻速慢, 钻井周期较长, 严重制约了南堡2号构造潜山储层的勘探开发进程[1-6]

笔者在分析已完钻井施工过程中存在的技术难点的基础上, 进行了南堡2号构造深层潜山水平井井身结构和井眼轨道优化设计, 优选了高温条件下造斜工具与监测仪器, 优化了抗高温水包油钻井液, 开展了微流量精细控压钻井技术和抗高温冻胶阀完井技术的应用研究, 形成了南堡2号构造深层高温潜山水平井钻井完井技术, 解决了南堡2号构造潜山储层水平井钻井完井施工中易发生井漏、溢流的问题, 提高了机械钻速, 缩短了钻井周期, 为加快南堡2号构造深层潜山储层勘探开发步伐提供了技术支撑。

1 钻井技术难点分析

1) 潜山储层埋藏深、温度高。储层埋藏深度为4 000.00~4 500.00 m, 井底温度160~180 ℃, 易造成随钻测量仪器和定向工具的电子元器件老化, 影响随钻测量仪器和定向工具的使用时间, 且在高温条件下长时间应用会造成仪器出现故障、螺杆橡胶发生老化脱胶, 进而导致随钻测量仪器和定向工具失效, 因此, 对随钻测量仪器和定向工具抗高温性能提出了较苛刻的要求[7-10]; 同时, 常规钻井液中的一些添加剂会在高温条件下失效, 造成钻井液性能发生变化, 使其携岩能力降低、滤失量增大, 因此, 对钻井液的抗高温性要求较高[11-13]

2) 潜山面着陆地点窗口深, 垂深在4 000.00 m以上, 且地层倾角为50°~90°, 入靶后对井眼轨迹要求高, 靶点纵向漂移误差要求控制在1.00 m, 水平段井斜角误差要求控制在0.3°, 井眼轨迹不易控制。由于南堡2号构造潜山顶面垂深变化范围较大, 致使入靶角受到制约, 易造成提前或滞后着陆, 轨迹无法沿潜山顶面有效钻进, 对潜山面中靶设计及控制提出了较高的要求[14-17]

3) 潜山储层裂缝发育, 对压力敏感, 钻井完井过程中易发生漏喷共存的现象, 致使部分潜山水平井提前完钻, 水平段长度未达到设计要求。南堡2号构造潜山地层压力系数0.99~1.04, 漏失压力系数1.01~1.06, 钻井液安全密度窗口较窄, 钻井过程中易发生既漏又喷、有进无出现象, 导致潜山储层钻井及后期完井施工风险增大[18-24]

2 钻井完井关键技术

为了实现南堡2号构造潜山储层的高效开发, 开展了潜山水平井钻井完井关键技术的攻关研究, 从井身结构设计, 井眼轨迹控制和潜山水平井安全、高效钻井完井施工等方面进行了深入细致的研究, 形成了一系列的钻井完井关键技术, 为高效开发南堡2号构造潜山储层提供了技术保障。

2.1 井身结构设计

设计水平井井身结构时, 在保证水平井段精确入窗的前提条件下, 要考虑尽可能缩短长裸眼井段被钻井液浸泡的时间, 以避免井眼发生掉块坍塌; 同时为了降低施工中的摩阻和扭矩, 需要尽可能地缩短下部裸眼段的长度。

根据地层岩性、三压力剖面、井身剖面及水平位移长度分析结果, 结合地质要求、现有钻井设备的施工能力和已完钻邻井施工情况均衡分摊各井段施工难度, 确定了南堡2号构造深层潜山水平井井身结构, 即水平位移小于2 500.00 m的井采用四开井身结构, 水平位移大于2 500.00 m的井采用五开井身结构(见图 1)。

图 1 南堡2号构造深层潜山水平井井身结构示意 Fig.1 Sehematic of casing program of horzizontal well in deep buried gills of Nanpu NO.2 Structure

该类型井身结构主要具有以下特点:1)ϕ508.0 mm套管封隔上部疏松的平原组地层; 2)ϕ339.7 mm套管下至稳斜段, 封隔明化镇组上部地层, 为下部井段的安全施工创造有利条件; 3)ϕ244.5 mm套管封固东营组上部地层, 缩短下部裸眼段长度, 以降低施工中的摩阻和扭矩; 4)ϕ177.8mm尾管下入潜山面1.00~3.00 m, 封固沙河街组地层, 为潜山储层实施专打创造有利条件; 5)选用ϕ152.4 mm钻头钻进潜山储层裸眼段。

2.2 井眼轨道设计

设计潜山水平井井眼轨道时, 在以靶前距为依据的前提下, 需综合考虑造斜工具造斜率受地层影响的不确定性及潜山储层位置的空间变化, 需要进行分段优化和控制井眼曲率, 以确保井眼轨迹平滑, 实现安全钻进, 精确中靶。因此, 南堡2号构造深层潜山已完钻水平井均采用"直—增—稳—增—稳—增—水平"的七段式井眼轨道, 其中第一、第三增斜段采用动力钻具增斜, 中间段进行旋转钻进, 以提高轨迹的调整控制能力、降低提前与滞后进入目的层的影响程度; 同时尽可能采用复合钻进, 并尽量降低斜井段的井眼曲率, 以确保提高井眼轨迹的控制精度。

1) 造斜点的选择。造斜点尽量选择在地层成岩性好, 且比较稳定的井段; 同时为了尽可能地提高上部井段的钻井速度, 造斜点应尽可能下移, 因此, 其造斜点应在900.00~1200.00 m井段内选择。

2) 造斜率的选择。为了保证潜山水平井井眼轨迹的平滑, 确保造斜工具的造斜率能够适应复杂地层岩性变化, 同时要尽可能缩短造斜段的长度, 以降低钻井施工中的摩阻和扭矩。因此, 第一增斜段的造斜率要控制在(2.1°~3.2°)/30m, 井斜角尽量控制在40°~45°, 第二增斜段的造斜率要控制在(2.1°~3.0°)/30m, [JP]着陆入窗, 同时尽量将该井段井斜角控制在75°~82°进入潜山面; 第三增斜段的造斜率要控制在(2.1°~3.4°)/30m, 以保证尽快实现水平段着陆, 为后期潜山储层水平井水平段钻进提供保证。

3) 井眼轨道剖面选择。综合造斜点位置和不同井段的造斜率, 最终确定南堡2号构造深层潜山水平井采用"直—增—稳—增—稳—增—水平"的七段式井眼轨道。其中第二增斜段的目的是探潜山面, 进行井斜角、方位角和入靶姿态调整, 达到矢量入靶; 稳斜段的目的是大斜度穿越潜山储层, 为寻找和确定水平段最佳的位置提供保证; 第三增斜段的目的是保证深层潜山水平井水平段精确中靶着陆。

2.3 井眼轨迹控制技术 2.3.1 造斜工具及监测仪器优选

南堡2号构造深层潜山储层温度较高, 国内常规螺杆在应用过程中经常发生橡胶掉胶和老化的现象, 造成螺杆容易失效, 给南堡潜山水平井井眼轨迹的控制带来了难题, 为此, 优选出了耐175℃高温的等壁厚螺杆。螺杆定子橡胶采用ZYN-02型丁腈橡胶, 螺杆具有较高的强度、耐磨性和耐温性能, 井下工作时间显著增长; 与常规螺杆相比, 等壁厚螺杆钻具整体长度缩短了2.00~3.00 m, 使钻具的弯曲半径较小, 更有利于控制潜山水平井井眼轨迹。

井眼轨迹监测选用了斯伦贝谢公司耐高温MWD监测仪器, 该监测仪器的井下脉冲发生器、传感器及电池等关键部件使用了耐175℃高温的电子元器件, 确保监测仪器能够在高温条件下正常工作, 同时仪器监测精度较高, 井斜角误差0.1°, 方位角误差0.1°, 能够满足深层高温潜山储层水平井井眼轨迹监测的要求。

2.3.2 着陆井段及水平段井眼轨迹控制

由于潜山储层地层倾角变化范围大、储层深度不易确定, 因此在进行井眼轨迹控制时要坚持"略高勿低、早走偏移、稳斜探顶、动态监控、矢量入靶"的原则控制井眼轨迹。

探潜山面造斜段增斜率控制在(2.1°~3.0°)/30m, 井斜角控制在75°~82°中靶进入潜山面, 钻具组合为ϕ215.9 mm钻头+ϕ172.0 mm×(1.25°~1.50°)螺杆+浮阀+ϕ158.0 mm无磁钻铤+MWD+ϕ158.0 mm钻铤+ϕ127.0 mm加重钻杆+ϕ158.0 mm震击器+ϕ127.0 mm加重钻杆+ϕ127.0 mm钻杆。

潜山面中靶后采用小尺寸钻头尽快将井斜角增至90°左右, 造斜率控制在(2.1°~3.4°)/30m, 当井斜角达到90°时, 进行水平段钻进。水平段增斜钻具组合:ϕ152.4 mm钻头+ϕ120.0 mm×1.5°螺杆+ϕ120.0 mm箭形止回阀+ϕ89.0 mm无磁钻杆+ϕ89.0 mm钻杆[JP3]+ϕ120.0 mm旁通阀+ϕ89.0 mm钻杆+ϕ89.0 mm加重钻杆+ϕ89.0 mm钻杆+ϕ127.0 mm钻杆。同时, 按照轨迹光滑平缓、小调整、勤监测、多开转盘和及时短起下钻的原则进行水平段井眼轨迹控制, 以保证井眼轨迹沿着潜山面钻进。

2.4 抗高温钻井液技术

针对南堡2构造深层潜山储层温度高、裂缝发育、对压力敏感, 且钻井过程中易发生井漏的情况, 选用了抗220 ℃高温水包油钻井液。

结合南堡2号构造深层高温潜山地层特点, 抗220 ℃高温水包油钻井液以白油作为油相, 优选了具有较强抗高温性能的HWER、HWFR、HWF、HWFL作为主副乳化剂、增黏剂及降滤失剂, 其配方为:水与白油的体积比为6:4~7:3+0.3%NaOH+1.5%~2.0%主乳化剂+0.5%~1.5%辅乳化剂+0.5%~0.6%增黏剂+1.0%~2.0%降滤失剂, 并测试了其在220 ℃高温的性能(见表 1)。测试结果表明, 该钻井液具有良好的流变性以及较低的滤失量, 进一步验证了抗220 ℃高温水包油钻井液具有良好的抗高温性能, 其热滚前后流变性能稳定、未见白油析出、且滤失量较低, 完全满足潜山储层高温条件下钻井施工的要求。

表 1 抗220℃高温水包油钻井液性能参数 Table 1 Performance parameters of hightemperature(220 ℃) oil/water drilling fluid system
水油比 热滚条件 表观黏度/(mPa·s) 塑性黏度/(mPa·s) 动切力/Pa API滤失量mL 高温高压滤失量/mL pH值
7:3 热滚前 65 49 15
热滚后 54 44 10 4.0 16.5 9
6:4 热滚前 72 52 19
热滚后 64 53 11 4.5 14.1 9

室内试验结果表明, 泥页岩在该抗高温水包油钻井液中的线性膨胀性率仅为7.8%, 岩屑滚动回收率为90.5%, 岩心渗透率一次渗透率恢复率均大于90.0%, 进一步表明该钻井液具有较强的抑制性、较好的润滑性和储层保护效果。

2.5 控压钻井技术

为了解决南堡2号构造深层潜山储层压力敏感导致的潜山储层水平段钻井施工中易发生漏喷同存的问题, 降低钻井液漏失量和缩短非生产时间, 有效延伸潜山储层水平段的长度, 在南堡2号构造潜山奥陶系储层应用了微流量控压钻井系统。该钻井系统利用高精度传感器监测井筒内钻井液流入与流出的体积, 中央数据采集控制系统对传感器实时监测的井筒内钻井液流入与流出的体积数据进行分析和精确计算。当系统监测到钻井液流出井筒的体积大于流入体积时, 说明地层流体已经进入井筒内, 需要利用控压钻井系统在井口增加一定的回压或提高钻井液排量来实现正常的钻井施工; 当系统监测到钻井液流出井筒的体积小于流入体积时, 说明钻井液进入了地层, 井底发生了漏失, 需要降低钻井液排量或井口的回压来实现正常的钻井施工。

因此, 南堡2号构造潜山储层钻井施工时, 将水包油钻井液密度控制在0.92~0.95 kg/L, 并利用微流量监测、自动节流管汇等控压钻井装备, 将井底压力当量密度控制在0.99~1.10 kg/L, 以保证潜山储层水平井控压钻进。严格控制溢流量, 将溢流量控制在0.5 m3以内, 井口施加0~3 MPa回压, 若不能控制溢流量, 则以1.0 MPa/10min的速度提高井口回压, 直至井筒内流入与流出的钻井液体积相一致; 溢流量达到1.0 m3时立即进行关井作业, 并用常规的方法进行压井。同时, 为进一步降低起下钻、接单根过程中的井口回压, 将正常钻进施工过程中的井口回压控制在0~1.5 MPa, 若井口回压大于1.5 MPa时, 以0.02 kg/L的幅度提高钻井液密度。

2.6 完井技术

由于前期已完钻的潜山水平井在完井作业中发生了数次溢流和有进无出的恶性井漏同存的现象, 为了保护储层, 保证起钻安全, 同时降低后续完井作业井控风险, 研究应用了抗150 ℃高温冻胶封堵技术, 有效实现了ϕ177.8 mm尾管回接和完井作业过程中的油层保护及安全顺利施工。

该抗高温冻胶初期黏度低, 确保了冻胶能够顺利泵入井筒并能顶替至设计位置, 随着温度上升, 冻胶能够迅速形成高强度冻胶阀段塞封隔油气上窜, 且具有较好的热稳定性能。该抗高温冻胶阀在温度150 ℃下性能稳定, 强度高(见表 2), 200 m长冻胶阀可承压10 MPa, 成胶时间可控, 能够完全封隔潜山顶部油气层, 保证后期完井作业安全施工。完井结束后, 注入破胶液或利用钻头喷嘴高压射流的方式实现抗高温冻胶阀破胶, 再采用氮气或清水排液的方式把破胶后留在井筒中的冻胶全部排出地面。

表 2 抗高温冻胶阀热稳定性试验结果 Table 2 Results of stability test on high-temperature gel valve
温度/℃ 冻胶阀粘度/(mPa·s)
0.5 h 3.0 h 8.0 h 24.0 h 36.0 h 48.0 h 72.0 h
130 1 087 5 786 29 307 43 731 47 923 53 122 55 953
150 1 088 6 603 42 732 46 425 49 834 54 123 55 430
170 1 077 8 118 53 809 53 815 53 280 53 039 51 230
180 1 127 17 558 36 914 10 996 9 064
3 现场应用 3.1 总体应用情况

截至目前, 南堡2号构造潜山储层已成功完钻潜山水平井15口, 平均完钻井深5 345 m, 最大完钻井深5 644.00 m, 最大水平位移4 013.00 m; 水平井最大井斜角93.22°(见表 3), 潜山储层水平段钻进中井漏和溢流得到了有效控制, 漏失量大幅度降低, 大部分井实现了"零漏失"的目标, 逐步形成了适合于南堡2号构造深层潜山水平井钻井完井技术, 为提高南堡2号构造深层潜山开发进程提供了保障。下面以NP23-P2012井为例详细介绍其应用情况及效果。

表 3 南堡2号构造潜山水平井部分已完钻井基本情况 Table 3 Basic conditions of previously drilled horizontal wells in deep buried hills of the Nanpu No.2 Structure
井号 井深/m 垂深/m 水平位移/m 水平段长/m 最大井斜角/(°) 平均井眼曲率/((°)·(30m)-1) 钻井周期/d 机械钻速/(m·h-1)
NP23-P2001 5 276.00 4 089.00 2 911.00 333.00 92.5 3.94 169 4.26
NP23-P2002 5 150.00 4 107.00 2 200.00 275.00 90 2.92 151 4.71
NP23-P2004 5 312.00 3 883.00 3 151.00 229.00 92.61 3.12 178 3.45
NP23-P2006 5 268.00 3 981.00 2 873.00 106.00 89.54 3.29 170 4.60
NP23-P2009 5 452.00 4 052.00 3 058.00 268.00 90.03 2.43 164 3.22
NP23-P2012 5 510.00 3 628.00 3 722.00 297.00 92.47 2.54 138 7.58
NP23-P2013 5 358.00 3 768.00 3 440.00 282.00 92.5 2.87 144 5.42
NP23-P2016 5 600.00 3 519.00 4 013.00 221.00 93.22 2.25 163 7.24
3.2 NP23-P2012井

NP23-P2012井完钻井深5 510.00 m, 垂深3 628.00 m, 水平位移3 722.00 m, 最大井斜角92.47°, 水平段长[JP2]297.00 m, 设计采用七段式井眼轨道。该井五开潜山段5 213.00~5 510.00 m钻进施工中采用密度为0.92~0.95 kg/L的抗220 ℃[JP]水包油钻井液, 施工过程中潜山储层的井壁稳定, 井眼规则, 平均井径扩大率小于5.0%, 且在水平段钻井施工中, 钻具摩阻小于80 kN, 起下钻无阻卡, 套管顺利下至设计位置, 保证了潜山储层的安全顺利钻进。

NP23-P2012井5 213.00~5 510.00 m井段应用了微流量控压钻井技术, 钻进过程中控压数据采集系统自动监测到多次溢流, 并准确找到了压力平衡点, 通过循环调整钻井液的性能后, 在井口施加1.0~1.5 MPa回压继续钻进, 最终3趟钻完成了潜山储层水平段的钻进, 累计进尺297.00 m, 控压钻井纯钻时间98 h, 中途实施带压起下钻2趟, 平均机械钻速3.03 m/h, 发现了6套油气层, 后效全烃最高达至99.9%, 出口气体流量最高达4 362 m3/h, 整个控压钻井施工过程中未发生漏失等井下故障, 顺利钻达设计地质目标, 达到了发现和保护储层的目的。

NP23-P2012井完井阶段应用了抗高温冻胶阀技术, 在4 950.00~5 250.00 m井段利用冻胶阀形成段塞封隔油气, 通过随钻压力温度测量工具测得井底最高温度为141.2 ℃, 储层最高压力达到36.44 MPa(见图 2)。冻胶阀施工结束后, 分别进行起钻、回接ϕ177.8 mm尾管、固井和声幅测井等作业, 整个完井施工过程中未出现油气外溢现象, 证明抗高温冻胶阀成功封隔了井筒, 保护了储层。完井作业结束后, 采用钻头切削方式实现抗高温冻胶阀破胶, 冻胶碎块随钻井液一起返出井口, 整个完井作业施工安全顺利。

图 2 NP23-P2012井抗高温冻胶阀施工井段温度及压力随时间变化情况 Fig.2 Temperature and pressure in well section with high-temperature gel valve in the Well NP23-P2012
4 结论与建议

1) 南堡2号构造深层潜山水平井钻井完井技术解决了深层潜山水平井钻井施工中存在的技术难点, 尤其是在深层高温潜山储层井眼轨道的设计与控制、窄窗口条件下潜山储层的安全钻井、抗高温水包油钻井液技术和抗150 ℃高温冻胶阀完井工艺技术等方面, 实现了南堡2号构造深层潜山油藏高效开发。

2) 南堡2号构造深层潜山水平井设计为四开和五开井身结构, 不仅为潜山储层实施专打创造了有利条件, 同时保证了钻井施工的安全顺利, 为进一步提高钻井速度奠定了基础。

3) 抗高温冻胶阀完井封堵技术虽然能够有效封堵深层高温储层油气, 但冻胶阀的成胶效果和强度受到井下复杂环境的影响, 需要进一步开展深入研究。

4) 微流量控压钻井技术能够解决"窄密度窗口"条件下钻井施工中出现的井涌、井漏等井下复杂问题, 建议在其他同类型的储层推广应用, 以降低钻井成本, 实现安全钻井。

参考文献
[1] 兰朝利, 廖保方, 王志坤, 等. 南堡滩海潜山古岩溶发育特征及模式[J]. 油气地质与采收率, 2016, 23(2): 35–41.
LAN Chaoli, LIAO Baofang, WANG Zhikun, et al. Development characteristics and models of paleo-karst of buried hill in Nanpu offshore[J]. Petroleum Geology and Recovery Efficiency, 2016, 23(2): 35–41.
[2] 朱宽亮, 孟英峰, 徐小峰, 等. NP2-82井欠平衡随钻储层评价初探[J]. 钻采工艺, 2010, 33(6): 15–17.
ZHU Kuanliang, MENG Yingfeng, XU Xiaofeng, et al. Research on reservoir evaluation method while drilling in underbalanced drilling of NP2-82 Well[J]. Drilling & Production Technology, 2010, 33(6): 15–17.
[3] 沈园园, 王在明, 胡中志, 等. 南堡潜山裂缝性储层完井封层技术[J]. 断块油气田, 2016, 23(4): 533–536.
SHEN Yuanyuan, WANG Zaiming, HU Zhongzhi, et al. Sealing technology for well completion of buried hill reservoir in Nanpu Oilfield[J]. Fault-Block Oil & Gas Field, 2016, 23(4): 533–536.
[4] 沈园园. 南堡潜山高温油气藏井下循环温度的数值模拟[J]. 断块油气田, 2017, 24(4): 570–573.
SHEN Yuanyuan. Numerical simulation of wellbore temperature calculation for Nanpu buried-hill[J]. Fault-Block Oil & Gas Field, 2017, 24(4): 570–573.
[5] 徐吉, 徐小峰, 李云峰. 南堡深层潜山储层水平井欠平衡钻井技术研究与应用[J]. 钻采工艺, 2013, 36(6): 13–16.
XU Ji, XU Xiaofeng, LI Yunfeng. Research and application of underbalanced horizontal well drilling technology in Nanpu deep buried hill reservoir[J]. Drilling & Production Technology, 2013, 36(6): 13–16.
[6] 齐海鹰. 辽河油田兴隆台深层潜山油藏钻完井技术[J]. 石油钻采工艺, 2015, 37(4): 122–124.
QI Haiying. Well drilling and completion technology for Xinglongtai deep buried hill oil reservoir of Liaohe Oilifeld[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2015, 37(4): 122–124.
[7] 范志国, 田军伍, 郭建良, 等. 滴西火山岩复杂地层水平井钻井技术[J]. 石油钻采工艺, 2012, 32(5): 18–21.
FAN Zhiguo, TIAN Junwu, GUO Jianliang, et al. Horizontal well drilling technology for Dixi volcanic complex formation[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2012, 32(5): 18–21.
[8] 袁波, 汪绪刚, 王雷, 等. 艾哈代布油田大位移水平井ADMa-1H井钻井技术[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(2): 30–32.
YUAN Bo, WANG Xugang, WANG Lei, et al. Drilling technologies used in ADMa-1H Well, an extended-reach horizontal wells in AHDEB Oilfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36(2): 30–32.
[9] 王万庆. 陇东气田水平井钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(2): 15–19.
WANG Wanqing. Horizontal drilling techniques in Longdong Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(2): 15–19.
[10] 刘彪, 潘丽娟, 张俊, 等. 顺北区块超深小井眼水平井优快钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(6): 11–16.
LIU Biao, PAN Lijuan, ZHANG Jun, et al. The optimized drilling techniques used in ultra-deep and slim-hole horizontal wells of the Shunbei Block[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(6): 11–16.
[11] 卢淑芹, 姜薇, 陈金霞, 等. 南堡潜山油气层钻井完井液技术[J]. 钻井液与完井液, 2015, 32(6): 18–21.
LU Shuqin, JIANG Wei, CHEN Jinxia, et al. Drilling fluid technology for drilling Nanpu buried hill oil reservoir[J]. Drilling Fluid & Completion Fluid, 2015, 32(6): 18–21.
[12] 张桂林. 土库曼斯坦阿姆河右岸B区块钻井关键技术[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(6): 1–6.
ZHANG Guilin. Key drilling technologies in the Block B at the Right Bank of Amu Darya, Turkmenistan[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2015, 43(6): 1–6.
[13] 廖腾彦, 余丽彬, 李俊胜. 吉木萨尔致密砂岩油藏工厂化水平井钻井技术[J]. 石油钻探技术, 2014, 42(6): 30–33.
LIAO Tengyan, YU Libin, LI Junsheng. A factory-like drilling technology of horizontal wells for tight sandstone reservoirs in the Jimusaer Area[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2014, 42(6): 30–33.
[14] 文志明, 李宁, 张波. 哈拉哈塘超深水平井井眼轨道优化设计[J]. 石油钻探技术, 2012, 40(3): 43–47.
WEN Zhiming, LI Ning, ZHANG Bo. Optimal trajectory design of ultra-deep horizontal wells in Halahatang Block[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2012, 40(3): 43–47.
[15] 沈国兵, 刘明国, 晁文学, 等. 涪陵页岩气田三维水平井井眼轨迹控制技术[J]. 石油钻探技术, 2016, 44(2): 10–15.
SHEN Guobing, LIU Mingguo, CHAO Wenxue, et al. 3D trajectory control technology for horizontal wells in the Fuling Shale Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2016, 44(2): 10–15.
[16] 宋争. 涪陵江东与平桥区块页岩气水平井井眼轨迹控制技术[J]. 石油钻探技术, 2017, 45(6): 14–18.
SONG Zheng. Wellbore trajectory control techniques for horizontal well in the Jiangdong and Pingqiao Blocks of the Fuling Shale Gas Field[J]. Petroleum Drilling Techniques, 2017, 45(6): 14–18.
[17] 胡中志, 周岩, 李然, 等. 南堡深层潜山水平井探山面井斜角设计方法[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(3): 7–9.
HU Zhongzhi, ZHOU Yan, LI Ran, et al. Method for designing the hole inclination of horizontal well for detecting the surface of deep buried hill of Nanpu Oilifeld[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2014, 36(3): 7–9.
[18] 吴国军, 佟德水. 辽河油田兴古7块水平井钻完井技术[J]. 石油钻采工艺, 2011, 33(1): 32–34.
WU Guojun, TONG Deshui. Drilling and completion technology of horizontal well used in Xinggu Block 7 of Liaohe Oilfield[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2011, 33(1): 32–34.
[19] 李宁, 滕学清, 肖新宇, 等. 水平井压力控制钻井技术研究与应用[J]. 钻采工艺, 2012, 35(6): 12–14.
LI Ning, TENG Xueqing, XIAO Xinyu, et al. Research on pressure control technology of horizontal well in Tarim Oilfield[J]. Drilling & Production Technology, 2012, 35(6): 12–14.
[20] 徐吉, 吴艳, 许婧, 等. 微流量精细控压钻井技术在冀东油田的研究与应用[J]. 钻采工艺, 2016, 39(6): 21–23.
XU Ji, WU Yan, XU Jing, et al. Research and application of micro-flux MPD technology used in Jidong Oilfield[J]. Drilling & Production Technology, 2016, 39(6): 21–23.
[21] 孙海芳, 冯京海, 朱宽亮, 等. 川庆精细控压钻井技术在NP23-P2009井的应用研究[J]. 钻采工艺, 2012, 35(3): 1–4.
SUN Haifang, FENG Jinghai, ZHU Kuanliang, et al. Application of fine managed pressure drilling(MPD)technology developed by CCDC in Well NP23-P2009[J]. Drilling & Production Technology, 2012, 35(3): 1–4.
[22] 沈园园, 王在明, 朱宽亮, 等. 高温冻胶阀技术在南堡23-平2016井中的实践[J]. 钻采工艺, 2015, 38(5): 6–8.
SHEN Yuanyuan, WANG Zaiming, ZHU Kuanliang, et al. Application of high temperature gelvalve completion technology in Well NP23-P2016[J]. Drilling & Production Technology, 2015, 38(5): 6–8.
[23] 王在明, 朱宽亮, 冯京海, 等. 高温冻胶阀的研制与现场试验[J]. 石油钻探技术, 2015, 43(4): 78–82.
WANG Zaiming, ZHU Kuanliang, FENG Jinghai, et al. Development and field test of high-temperature gel valve[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2015, 43(4): 78–82.
[24] 胡挺, 曾权先, 李华磊, 等. 冻胶阀完井技术研究与应用[J]. 石油钻采工艺, 2012, 34(4): 32–35.
HU Ting, ZENG Quanxian, LI Hualei, et al. Study and application of smart pack completion technology[J]. Oil Drilling & Production Technology, 2012, 34(4): 32–35.

文章信息

李云峰, 徐吉, 徐小峰, 朱宽亮, 吴艳
LI Yunfeng, XU Ji, XU Xiaofeng, ZHU Kuanliang, WU Yan
南堡2号构造深层潜山水平井钻井完井技术
Drilling and Completion Techniques for Horizontal Wells in the Deep Buried Hills of the Nanpu No.2 Structure
石油钻探技术, 2018, 46(2): 10-16.
Petroleum Drilling Techniques, 2018, 46(2): 10-16.
http://dx.doi.org/10.11911/syztjs.2018045

文章历史

收稿日期: 2017-10-26
改回日期: 2018-03-16

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