0 引言
近年来，致密油、致密气、页岩气等一系列非常规油气资源紧随常规油气资源的步伐，逐渐进入工业化开发序列[1-7]。就中国而言，由于非常规油气的资源储量巨大，具有很大的勘探开发潜力，因此，成功开发非常规油气可以很好地缓解国内油气能源压力[2, 8-9]。其中，致密气作为目前情况下国内的一种非常现实的非常规油气资源[10]，在绿色清洁、提高能源利用效率等方面具有明显的优势[1, 8, 11]。苏里格气田是中国目前最大的天然气田，即致密砂岩气田，其含气面积4×104 km2，探明天然气储量约860.7×1010 m3 [8, 12]，主力产气层位为二叠系的石盒子组和山西组[13-14]。以往致密砂岩气藏微观特征研究的重点集中在孔喉结构和可动流体方面[15-20]；而相比较于这两方面的研究，气水相渗实验可以真正地反映天然气在气、水两相共存环境下的运移情况，通过气水相渗实验得到的相对渗透率、束缚水饱和度和残余气饱和度等也更加接近真实的生产情况[14]。因此，本文进行了致密砂岩气储层气水相渗研究，并对气水相渗的实验结果进行了分析，以期将科研与生产相结合，更好地了解致密砂岩气的流动和聚集。
1 样品及实验方法 1.1 地质背景及样品苏里格气田位于鄂尔多斯盆地伊陕斜坡西北部，地质构造属于华北板块的西部边缘。鄂尔多斯盆地在地质历史时期经历的构造运动并不强烈，盆地内共包含了6个一级构造单元(图 1)：伊蒙隆起、西缘冲断带、天环坳陷、伊陕斜坡、晋西挠曲带和渭北隆起，其基底为太古界及下元古代的结晶岩[21-24]。盆地内最大的气田——苏里格气田的主要产气层是二叠系的石盒子组和山西组，其在盆地内广泛分布，是一套三角洲平原亚相沉积，其中的河道砂体为天然气的勘探开发目标[13, 21, 25]。研究区陕234-235井区位于苏里格气田东区，目前已成熟开发，其致密气储量丰度大、井网完善，具有一定的区域代表性。该区域目标层位的三角洲平原亚相沉积体系受河道频繁侧向迁移以及向下侵蚀作用的影响，表现为多期叠置河道在平面上的复合连片构型[26-28]。由于研究区改造并不强烈，沉积物主要受沉积、成岩过程中的压实作用、溶蚀作用等影响，因此以发育大面积的岩性圈闭为主，储层的质量差异主要体现在微观特征方面[29-30]；所以，通过分析气水相渗的影响因素，明确导致研究区目标层位储层在气水相互作用的环境下存在差异性的原因[31]，可以有助于理解致密砂岩储层的气水相渗特征，从而更好地指导研究区目标层位的含气性评价。
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| 图 1 陕234-235井区位置及取样井位图 Fig. 1 Geographical location of the Shaan Well 234-235 area and the sampling well location in the study area |
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本次研究选取了来自中国鄂尔多斯盆地苏里格气田陕234-235井区6口井二叠系石盒子组和山西组的13个致密砂岩气储层样品，对其进行了相应的匹配实验，分析了在气水相互作用的环境中影响气体运移表现及规律的微观因素。
1.2 实验方法为了准确地进行气水相渗实验，首先将样品置于100 ℃的抽真空烘干箱中进行超过24 h的烘干；然后在测试岩心柱孔隙度和渗透率的基础上，对样品进行饱和水前处理；最后，将样品置于岩心驱替装备中进行非稳态法相渗实验。该方法基于Johnson等在1959年提出的JBN法[32]。
为了分析气水相渗的影响因素，对样品采用了全岩矿物分析测试和黏土矿物分析测试，间接定量分析了样品的物质组成；采用了常规压汞、恒速压汞的实验手段间接定量表征样品的孔喉结构；采用了核磁共振的测试手段间接定量表征样品的可动流体特征。以上测试均在低渗透油气田勘探开发国家工程实验室完成。
2 实验结果及讨论 2.1 气水相渗特征分析通常将气水相渗曲线按照形态分为4类(图 2)。对研究区目的层位的气水相渗曲线形态分析(表 1、图 3)表明，该区不存在传统意义上最好的Ⅰ类曲线，只存在其余3类(Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ类)曲线；说明整体上而言，致密砂岩气储层的渗流能力相对较差。
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| krg:气相相对渗透率；krw:水相相对渗透率；Sw:含水饱和度。 图 2 气水相对渗透率曲线形态示意图(a)和分类图(b) Fig. 2 Schematic (a) and classification (b) of gas water relative permeability curve classification |
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| 编号 | 井号 | 层位 | 孔隙度/ % | 渗透率/ mD | 束缚水 饱和度/% | 最大气相 相对渗透率 | 残余气 饱和度/% | 可动气体 饱和度/% | 可动气体 孔隙度/% | 最大有效气相 渗透率/mD | 气水相渗 曲线分类 |
| 1 | S243 | 盒8 | 8.83 | 0.335 | 48.56 | 0.221 | 11.10 | 40.34 | 3.56 | 0.074 | Ⅱ |
| 2 | S243 | 山1 | 9.22 | 0.399 | 34.70 | 0.383 | 16.30 | 49.00 | 4.52 | 0.153 | Ⅱ |
| 3 | Z43 | 盒8 | 6.06 | 0.201 | 50.55 | 0.182 | 5.46 | 43.99 | 2.67 | 0.037 | Ⅱ |
| 4 | Z93 | 盒8 | 5.44 | 0.183 | 60.22 | 0.285 | 23.85 | 15.93 | 0.87 | 0.052 | Ⅱ |
| 5 | S235 | 盒8 | 10.15 | 0.924 | 40.50 | 0.782 | 14.83 | 44.67 | 4.53 | 0.722 | Ⅲ |
| 6 | S243 | 山1 | 10.98 | 0.910 | 35.30 | 0.673 | 14.93 | 49.77 | 5.46 | 0.612 | Ⅲ |
| 7 | S243 | 山1 | 11.54 | 3.814 | 40.30 | 0.831 | 12.00 | 47.70 | 5.50 | 3.169 | Ⅲ |
| 8 | Z43 | 山1 | 8.63 | 0.425 | 39.72 | 0.565 | 17.85 | 42.43 | 3.66 | 0.240 | Ⅲ |
| 9 | Z45 | 盒8 | 9.32 | 0.526 | 33.66 | 0.495 | 13.30 | 53.04 | 4.94 | 0.261 | Ⅲ |
| 10 | Z27 | 山1 | 8.84 | 0.290 | 60.73 | 0.320 | 10.73 | 28.54 | 2.52 | 0.093 | Ⅳ |
| 11 | Z45 | 盒8 | 13.47 | 1.253 | 38.90 | 0.855 | 6.70 | 54.40 | 7.33 | 1.071 | Ⅳ |
| 12 | Z45 | 盒8 | 7.65 | 0.290 | 49.18 | 0.341 | 13.02 | 37.80 | 2.89 | 0.099 | Ⅳ |
| 13 | Z93 | 盒8 | 4.38 | 0.089 | 67.73 | 0.111 | 11.67 | 20.61 | 0.90 | 0.010 | Ⅳ |
| 注：mD(毫达西)为非法定计量单位，1 mD=0.987×10-3 μm2, 下同。 | |||||||||||
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| 图 3 研究区气水相对渗透率曲线形态分类 Fig. 3 Classification of gas water relative permeability curves in the study area |
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从图 2b中可以看出，通常认为的Ⅰ类气水相渗曲线AB段小于BC段，随着含水饱和度的升高，气相相对渗透率下降缓慢，水相相对渗透率上升也相对缓慢。在实际生产中会表现为气井见水晚且含水上升慢，稳产周期长，具有该类型相渗曲线的储层通常有利于生产的进行。
研究区Ⅱ类曲线AB≈BC，AC较BD长，krw和krg两条相对渗透率曲线均呈现下凹样式(图 3a)。样品的孔隙度为5.44%~9.22%，平均7.39%；渗透率为0.183~0.399 mD，平均0.280 mD；束缚水饱和度为34.70%~60.22%，平均48.51%；束缚水饱和度所对应的气相相对渗透率，也就是最大气相相对渗透率为0.182~0.383，平均0.268；残余气饱和度为5.46%~23.85%，平均14.18%(表 1)。这类曲线的样品气水抗干扰程度较强，随着实验进行，水相相对渗透率下降较快，而气相相对渗透率缓慢上升。在实际生产中，这类样品表现为，初期单井产量高，随着生产的进行见水较慢，而见水后，含水量上升较快；该类单井具有一定的稳产时间。
研究区Ⅲ类曲线AB≈BC，AC与BD较接近，krw呈现下凹样式，krg直线下降(图 3b)。样品的孔隙度为8.63%~11.54%，平均10.12%；渗透率为0.425~3.814 mD，平均1.320 mD；束缚水饱和度为33.66%~40.50%，平均37.90%；束缚水饱和度所对应的气相相对渗透率为0.495~0.831，平均0.669；残余气饱和度为12.00%~17.85%，平均14.58%(表 1)。这类曲线的样品气的水抗干扰程度也较强，随着实验进行，水相相对渗透率快速下降，而气相相对渗透率呈近直线形态上升。在实际生产中，这类样品表现为，随着生产的进行，单井产气量下降较快，含水率上升较快，几乎不存在稳产时间。
研究区Ⅳ类曲线AB＞BC，AC与BD均较前两类短，krw呈现快速上升样式，krg的样式多样(图 3c)。样品的孔隙度为4.38%~13.47%，平均8.59%；渗透率为0.089~1.253 mD，平均0.480 mD；束缚水饱和度为38.90%~67.73%，平均54.13%；最大气相相对渗透率为0.111~0.855，平均0.407；残余气饱和度为6.70%~13.02%，平均10.53%(表 1)。这类曲线的样品气水抗干扰程度不强，随着实验进行，开始水相相对渗透率快速下降，经过拐点后降幅减缓，而气相相对渗透率近直线形态上升。在实际生产中，这类样品表现为初期单井产量低，随着生产的进行，产气量下降较快，含水率快速上升，随后基本产水。
在气水相渗实验的基础上，进一步分析物性参数对气水相渗特征的影响。这里重点讨论可动气体孔隙度(φm)和最大有效气相渗透率(kgmax)受其他因素的影响[14]。这里，可动气体孔隙度表征可供气体流动的孔隙度数值，用来反映实际生产过程中可以动用的有效气体空间；最大有效气相渗透率采用表征两相流状态下气体发生运动时的最大渗透率，用来反映实际生产过程中气体在储层中的通过能力。公式为：
其中：S0为岩心初始饱和水状态的含水饱和度，%；Sgrem为残余气饱和度，%；Swrem为束缚水饱和度，%；φ为样品孔隙度，%；kgwrem为束缚水点对应的气相相对渗透率；k为样品渗透率，mD。
从图 4a可以看出，随着孔隙度的增加，可动气体孔隙度和最大有效气相渗透率均增加，其R2(R为相关系数)分别为0.909 6和0.826 0。说明孔隙度作为流体存在的基础，其数值越高，可用于流体储集和渗流的空间越大，相应地，其中可动气相流体占有的空间和在储层中的通过能力也就越大。而渗透率与最大有效气相渗透率相关性极好，R2接近1.000 0(图 4b)。说明渗透率体现储层的综合渗流能力，其数值越高，不仅在单相流体实验中表现为利于测试流体通过，在气水两相环境中也表现出较高的气相流体渗流能力。同时可以看出，渗透率与可动气体孔隙度的对数相关性也较好，R2为0.724 8(图 4b)，说明渗透率可以在一定程度上反映储层的有效可动空间；但是随着渗透率的增大，其可动气体孔隙度的增加减缓，表明当储层中拥有优质连通通道时，储层中的气相动用能力会有所减弱。
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| 图 4 研究区气水相渗参数与物性参数交互图 Fig. 4 Correlations between gas-water relative permeability parameters and physical parameters in the study area |
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表 2展示了样品的物质组成。Ⅱ类曲线(编号1，2，3，4)的石英体积分数为65.06%和83.22%，平均74.14%；长石体积分数为4.04%和4.08%，平均4.06%；碳酸盐岩体积分数为1.83%和2.24%，平均2.04%；黏土矿物体积分数为10.46%和29.07%，平均19.77%。Ⅲ类曲线(编号5，6，7，8，9)的石英体积分数为65.69%~80.93%，平均73.76%；长石体积分数为0.89%~3.17%，平均1.93%；碳酸盐岩矿物体积分数为1.30%~4.51%，平均3.24%；黏土矿物体积分数为13.82%~27.81%，平均21.08%。Ⅳ类曲线(编号10，11，12，13)的石英体积分数为51.12%~78.55%，平均61.90%；长石体积分数为0.56%~4.29%，平均1.96%；碳酸盐岩体积分数为0.00%~8.96%，平均5.94%；黏土矿物体积分数为11.47%~39.47%，平均29.74%。所有样品几乎不含黄铁矿。可以看出, 随着相渗曲线质量变差，石英体积分数降低，黏土矿物体积分数增加，长石和碳酸盐岩由于体积分数不多因而变化有限。进一步分析图 5可以看出：可动气体孔隙度和最大有效气相渗透率与石英体积分数均呈现较好的正相关关系，R2分别为0.513 9和0.317 7，与黏土矿物体积分数均呈现较好的负相关关系，R2分别为0.581 0和0.319 7，可能是由于石英颗粒相对于黏土矿物可以为样品提供更好的支撑性，从而可以提供更大的孔隙空间供流体储集和运移；而可动气体孔隙度与碳酸盐岩体积分数有一定的指数相关性，R2为0.454 3，表明一定量的碳酸盐岩存在可以经由溶蚀作用改善有效的气体储集空间，但这一改善随着碳酸盐岩体积分数的增加变得不明显；长石体积分数和可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率均没有表现出较好的相关关系，可能是由于长石体积分数相对较少且溶蚀有限造成的。
| 编号 | 石英 | 长石 | 碳酸盐岩 | 黄铁矿 | 黏土 | 伊利石 | 绿泥石 | 高岭石 | 伊蒙混层 | 气水相渗曲线分类 |
| 1 | 65.06 | 4.04 | 1.83 | 0.00 | 29.07 | 80.23 | 1.28 | 10.11 | 8.38 | Ⅱ |
| 2 | 83.22 | 4.08 | 2.24 | 0.00 | 10.46 | 35.13 | 19.21 | 34.04 | 11.62 | Ⅱ |
| 3 | 85.43 | 0.00 | 4.37 | 10.20 | Ⅱ | |||||
| 4 | 68.35 | 2.17 | 18.94 | 10.54 | Ⅱ | |||||
| 5 | 80.78 | 0.89 | 4.51 | 0.00 | 13.82 | 21.76 | 1.17 | 68.32 | 8.75 | Ⅲ |
| 6 | 80.93 | 2.15 | 1.30 | 0.00 | 15.62 | 47.79 | 2.26 | 40.03 | 9.92 | Ⅲ |
| 7 | 67.64 | 1.49 | 3.06 | 0.00 | 27.81 | 58.28 | 1.84 | 29.83 | 10.05 | Ⅲ |
| 8 | 65.69 | 3.17 | 4.08 | 0.00 | 27.06 | 31.32 | 3.49 | 52.17 | 13.02 | Ⅲ |
| 9 | 88.68 | 2.47 | 3.17 | 5.68 | Ⅲ | |||||
| 10 | 51.57 | 1.23 | 43.11 | 4.09 | Ⅳ | |||||
| 11 | 78.55 | 1.02 | 8.96 | 0.00 | 11.47 | 44.78 | 2.01 | 40.70 | 12.51 | Ⅳ |
| 12 | 51.12 | 0.56 | 8.85 | 0.00 | 39.47 | 45.29 | 1.67 | 39.99 | 13.05 | Ⅳ |
| 13 | 56.04 | 4.29 | 0.00 | 1.38 | 38.29 | 55.11 | 28.33 | 2.59 | 13.97 | Ⅳ |
| 注：空白处为未测试项。 | ||||||||||
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| 图 5 研究区气水相渗参数与全岩矿物交互图 Fig. 5 Correlations between gas-water relative permeability parameters and rock minerals in the study area |
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在黏土矿物方面(表 2)，Ⅱ类曲线的伊利石体积分数为35.13%~85.43%，平均67.29%；绿泥石体积分数为0.00%~19.21%，平均5.67%；高岭石为4.37%~34.04%，平均16.87%；伊蒙混层8.38%~11.62%，平均10.19%。Ⅲ类曲线的伊利石体积分数为21.76%~88.68%，平均49.57%；绿泥石体积分数为1.17%~3.49%，平均2.25%；高岭石为3.17%~68.32%，平均38.70%；伊蒙混层为5.68%~13.02%，平均9.48%。Ⅳ类曲线的伊利石体积分数为44.78%~55.11%，平均49.19%；绿泥石体积分数为1.23%~28.33%，平均8.31%；高岭石为2.59%~43.11%，平均31.60%；伊蒙混层为4.09%~13.97%，平均10.91%。所有的样品几乎不含蒙脱石。可以看出，虽然不同类型曲线受黏土矿物体积分数的影响，但是不同类型的黏土矿物体积分数变化很大。同时，通过图 6可以看出，除了最大有效气相渗透率与高岭石具有一定的正相关关系，其他几乎不存在规律性；因此认为，黏土矿物类型对气水相渗特征的影响是多方面的，二者的关系相对复杂。比如在绿泥石体积分数的研究中发现，绿泥石薄膜可以起支撑作用，有利于空隙空间的保存，而球状绿泥石则会堵塞喉道[27]，因此不能一概而论。
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| 图 6 研究区气水相渗参数与黏土矿物交互图 Fig. 6 Correlations between gas-water relative permeability parameters and clay minerals in the study area |
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在孔喉结构的研究中，选取了最大进汞饱和度和有效孔隙体积来研究储层的储集能力，其中最大进汞饱和度可以在某种程度上反映最大的总流体储集空间，而有效孔隙体积则可以在一定范围内区分出孔隙这一主要储集空间的大小；选取分选系数和有效喉道体积来研究储层的渗流能力，这是由于前者体现了孔喉总体分布的集中程度，后者可以在一定范围内区分出喉道这一主要渗流空间的大小。从表 3可以看出，Ⅱ类曲线最大进汞饱和度为80.77%~97.37%，平均88.71%；分选系数为0.14~0.28，平均0.21；有效孔隙体积为0.005~0.011 mL/cm3，平均0.008 mL/cm3；有效喉道体积为0.019~0.036 mL/cm3，平均0.025 mL/cm3。Ⅲ类曲线最大进汞饱和度为69.37%~99.66%，平均88.19%；分选系数为0.15~0.41，平均0.24；有效孔隙体积为0.018 mL/cm3和0.035 mL/cm3，平均0.026 mL/cm3；有效喉道体积为0.025 mL/cm3和0.040 mL/cm3，平均0.032 mL/cm3。Ⅳ类曲线最大进汞饱和度为85.88%~99.29%，平均94.04%；分选系数为0.14~0.28，平均0.18；有效孔隙体积为0.001 mL/cm3和0.018 mL/cm3，平均0.009 mL/cm3；有效喉道体积为0.007 mL/cm3和0.038 mL/cm3，平均0.025 mL/cm3。各类参数平均数值基本上变化不大。
| 编号 | 最大进汞饱和度/% | 分选系数 | 有效孔隙体积/ (mL/cm3) | 有效喉道体积/ (mL/cm3) | 气水相渗曲线分类 |
| 1 | 97.37 | 0.14 | 0.008 | 0.036 | Ⅱ |
| 2 | 87.38 | 0.23 | Ⅱ | ||
| 3 | 89.34 | 0.20 | 0.005 | 0.020 | Ⅱ |
| 4 | 80.77 | 0.28 | 0.011 | 0.019 | Ⅱ |
| 5 | 91.11 | 0.19 | Ⅲ | ||
| 6 | 98.86 | 0.18 | Ⅲ | ||
| 7 | 69.37 | 0.41 | 0.035 | 0.040 | Ⅲ |
| 8 | 99.66 | 0.15 | 0.018 | 0.025 | Ⅲ |
| 9 | 81.95 | 0.27 | Ⅲ | ||
| 10 | 97.37 | 0.14 | Ⅳ | ||
| 11 | 85.88 | 0.28 | Ⅳ | ||
| 12 | 99.29 | 0.14 | 0.018 | 0.038 | Ⅳ |
| 13 | 93.63 | 0.18 | 0.001 | 0.007 | Ⅳ |
| 注：空白处代表此项未测试。 | |||||
结合图 7和图 8可看出，常规压汞参数相比于恒速压汞参数对可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率影响不大。分析认为，造成这样的结果可能是由于, 一方面常规压汞测试是一个对样品整体的属性测试，与气水两相作用过程中所表征的参数有一定的区别；另一方面, 可能在一定程度上受限于样本数量以及取样范围所具有的代表性。而恒速压汞测试是一个可以区分孔隙和吼道的测试，其中，喉道是控制流体通过的主要因素[5]，因此，恒速压汞更接近表征渗流过程中的参数。可以看出，随着有效孔隙体积的增加，可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率均增加，二者的R2分别为0.641 6和0.942 7；说明有效孔隙体积越大，可供气水两相流体存在的空间越大，相应地，可供气体流动的空间也就越大，也就越有利于气体的流动。同时，随着有效喉道体积的增加，可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率也均增加，二者的R2分别为0.639 7和0.567 6；说明有效喉道体积越大，可以连通更多的有效孔隙空间，从而可以增加可供气体流动的空间以及增强气体在储层中的通过能力。
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| 图 7 研究区气水相渗参数与压汞参数交互图 Fig. 7 Correlations between gas-water relative permeability parameters and mercury pressure parameters in the study area |
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| 图 8 研究区气水相渗参数与恒速压汞参数交互图 Fig. 8 Correlations between gas-water relative permeability parameters and constant rate mercury injection parameters in the study area |
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在可动流体的研究(表 4)中，Ⅱ类曲线(编号1，3，4)的可动流体饱和度在27.20%~48.22%，平均39.13%；可动流体孔隙度在1.48%~4.26%，平均2.76%。Ⅲ类曲线(编号7，8)的可动流体饱和度为46.65%和54.23%，平均50.44%；可动流体孔隙度为4.03%和5.38%，平均4.70%。Ⅳ类曲线(编号12，13)的可动流体饱和度为20.16%和42.71%，平均31.44%；可动流体孔隙度为0.88%和3.44%，平均2.16%。结合图 9可以看出，可动流体饱和度和可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率保持着较好的正相关关系，R2分别为0.902 1和0.634 6；可动流体孔隙度和可动气体孔隙度以及最大有效气相渗透率也保持着较好的正相关关系，R2分别为0.951 4和0.757 6。说明储层的单相可动流体能力仍然可以在某种意义上反应在储层的气水相互作用特征上，气水两相环境只在一定程度上改变了储层的相对流体通过能力。可动流体饱和度和可动流体孔隙度越大，储层的连通空间越多，气水两相环境中可动用的气体空间也就越大，同时，储层的孔喉结构也就越有利于气体的运移。进一步可以看出，可动流体饱和度和可动流体孔隙度与可动气体孔隙度的相关性相比于最大有效气相渗透率要更好；说明储层的可动流体研究和可动气体研究有一定的相似性，储层的内部属性对二者的影响相近。而可动流体研究和气体的运移能力研究的相关性相对差一些，说明储层的最大有效气相渗透率更多地体现了储层的孔喉结构复杂程度。
| 编号 | 可动流体饱和度/% | 可动流体孔隙度/% | 束缚水饱和度/% | 束缚流体孔隙度/% | 气水相渗曲线分类 |
| 1 | 48.22 | 4.26 | 51.78 | 4.57 | Ⅱ |
| 3 | 41.97 | 2.54 | 58.03 | 3.52 | Ⅱ |
| 4 | 27.20 | 1.48 | 72.80 | 3.96 | Ⅱ |
| 7 | 54.23 | 5.38 | 45.77 | 4.54 | Ⅲ |
| 8 | 46.65 | 4.03 | 53.35 | 4.60 | Ⅲ |
| 12 | 42.71 | 3.44 | 57.29 | 4.62 | Ⅳ |
| 13 | 20.16 | 0.88 | 79.84 | 3.50 | Ⅳ |
| 注：其余样品未测试。 | |||||
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| 图 9 研究区气水相渗参数与可动流体参数交互图 Fig. 9 Correlations between gas-water relative permeability parameters and movable fluid parameters in the study area |
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1) 相渗曲线分类表明，研究区目的层位致密砂岩储层的渗流能力相对较差，有利于开采的优质储层应该大多具有Ⅱ型气水相渗曲线特征，这类型储层具有一定的稳产时间，但见水后含水上升较快。
2) 可动气体孔隙度作为储层的可动用气体空间，可以在一定程度上反映可开采气量。其主要受可动流体孔隙度、孔隙度、可动流体饱和度、渗透率、有效孔隙体积、有效喉道体积的影响，其次受黏土矿物体积分数、石英体积分数和碳酸盐岩体积分数影响。其中，除了和黏土矿物体积分数是负相关关系，和其他影响因素均是正相关关系。
3) 最大有效气相渗透率可以体现储层的气体渗流能力，某种程度上反映了开发过程的难易程度。其主要受渗透率、有效孔隙体积、孔隙度、可动流体孔隙度、可动流体饱和度影响，其次受有效喉道体积、黏土矿物体积分数以及石英体积分数影响。其中，除了和黏土矿物体积分数是负相关关系，其他影响因素与气体渗流能力均是正相关关系。
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