公路交通的飞快发展产生了数量众多的山区公路隧道，其中某些公路隧道因穿越地质条件复杂区域而使得隧道病害频发，给隧道的顺利施工造成了诸多困难^[1-5]。软岩大变形灾害是隧道施工的世界性难题，软弱围岩在地应力与水等因素作用下会产生具有累计时间效应的不可约束塑性变形^[6]，大变形控制在保障软岩隧道安全施工过程中起着重要作用。为此，一些学者开展了软岩大变形隧道的相关研究。

研究主要集中在隧道软岩大变形机制与处治措施方面。张羽军等^[5]研究了成都—贵阳高速铁路高坡隧道中出现的煤系地层软岩大变形病害，认为软质岩强度低、地下水、围岩膨胀性、地应力、群洞效应等综合因素导致了大变形灾害的发生，并建议加强初期支护强度。高美奔等^[6]对国内外12座软岩大变形隧道进行了分析，认为恒阻大变形锚杆^[7]、小直径锚索与钢纤维喷射混凝土等特殊支护措施在处治软岩大变形隧道方面具有广阔应用前景。Kimura等^[8]与Ayaydin等^[9]先后在日本与奥地利的软岩大变形隧道中采用可伸缩支架与长锚杆控制大变形。胡鹏等^[10]验证了长锚杆措施在白马隧道软弱围岩变形控制中的有效性和实用性。李国良等^[11]介绍了乌鞘岭软岩大变形隧道采用双层初支与双层衬砌的支护方案。雷升祥等^[12]开展了理论和数值模拟分析研究，认为环向让压支护有刚-柔-刚的优良受力特性，可与高地应力软岩的流变相适应。何满潮等^[13]基于能量释放的让压支护理念，发明了自适应钢拱架支点用于软岩大变形隧道，能够显著降低围岩压力。此外，一些学者基于现场监测分析了软岩大变形隧道的变形特征和稳定性。伍毅敏等^[14]探索采用激光监测技术开展隧道大变形灾害远程监测。王英帆等^[15]对高地应力软岩大变形隧道的围岩变形、钢拱架应力、围岩压力进行了现场监测，揭示了上台阶开挖过程是围岩变形快速增长阶段与初期钢拱架主要受压力阶段等规律，建议施工时可采用“先让后抗”的方法。郭健等^[16]监测了公路炭质板岩软岩大变形隧道的围岩变形、初支与二衬内力，揭示了上台阶开挖是围岩变形的主要阶段，围岩变形呈“左小右大”的不对称模式，断面的钢拱架应力分布呈“上大下小”模式。李磊等^[17]开展了挤压性破碎软岩大变形隧道现场监测研究，揭示了施工期间围岩变形量大、速率快且持续时间长，围岩的挤压流动现象明显，初支钢架多为屈服承载或破坏。总体来看，针对软岩大变形隧道的处治措施研究较多，基于现场监测数据对软岩大变形隧道支护结构的响应规律研究还相对较少。

不同地区软岩大变形隧道往往具有不同的特点，开展不同类型软岩大变形隧道支护结构响应规律的现场实测研究，有利于了解真实的围岩变形、支护结构受力与围压压力的规律和模式，以便确保合理的设计与施工。为此，以甘肃某偏压层状软岩大变形隧道为研究对象，根据现场监测数据，对典型断面的初支变形、初支拱架受力、围岩-初支间接触压力、初支-二衬间接触压力和二衬混凝土受力情况进行分析，以揭示隧道支护结构响应规律及其协调变形机理。

甘肃省某分离式双向四车道公路沿线的长大埋深软岩大变形隧道，全长3.7 km，最大埋深1 030 m。隧道断面净宽与净高分别为10.25 m和12 m，隧道左右洞净距35 m。隧道围岩以节理发育和强度低的千枚岩为主，围岩岩块单轴抗压强度平均值约为10 MPa，围岩等级为Ⅳ级。隧道大致走向为NE31°，围岩岩层产状近似为110°∠60°。隧道建设区内的最小与最大水平主应力范围分别为7.4~9.6 MPa和10.3~11.5 MPa。最大水平主应力方向范围为SE45°~SE59°。在隧道施工与支护过程中，隧道掌子面、围岩、支护结构与仰拱分别易产生坍塌、大变形、开裂和隆起病害。隧道开挖采用三台阶方法，支护加固基于新奥法，围岩加固措施及参数见表 1。

为预防隧道变形破坏的发生，揭示隧道支护结构响应规律，选择隧道典型断面开展初支拱顶下沉、初支水平收敛变形、围岩与初支间接触压力、初支拱架受力、初支与二衬间接触压力和二衬混凝土受力监测，具体监测方案如图 1所示。拱顶下沉监测点与水平收敛监测点(变形监测点)设在首层初支上，监测点m1与m3用于监测水平收敛，监测点m2用于监测拱顶下沉。拱顶下沉监测设备采用自动安平水准仪(AT-G2型，测量精度0.1 mm)与铟钢尺，水平收敛监测仪器采用数字显示式收敛计(JSS30A型，测量精度0.1 mm)。接触压力、拱架受力和混凝土受力监测分别采用振弦式土压力盒、表面应变计和埋设式应变计，其现场布设情况见图 2。土压力盒设置在围岩和首层初支之间用以监测二者间的接触压力，设置在次层初支与二衬之间用以监测二者间的接触压力。表面应变计轴向与隧道走向保持垂直，焊接在首层初支H175型钢拱架上的2个卡扣将其固定，用以监测钢拱架受力情况。埋入式应变计轴向与隧道走向垂直，用扎丝固定在二衬钢筋网的主筋上，用于监测二衬混凝土的受力情况。各断面具体监测方案见表 2。

图 1 典型隧道断面监测方案 Fig. 1 Monitoring scheme of typical tunnel section

图 2 首层初支拱顶下沉量及其速率历时曲线 Fig. 2 Duration curves of crown settlement and its velocity of first layer initial support

监测断面的首层初支拱顶下沉量及其速率历时曲线见图 2，水平收敛及其速率历时曲线见图 3。从拱顶下沉与水平收敛曲线的整体变化趋势来看，初支变形可呈现明显的3阶段变形特点：下导支护前的快速增长阶段、下导支护后的正常增长阶段、仰拱闭合后的缓慢增长阶段。

图 3 首层初支水平收敛及其速率历时曲线 Fig. 3 Duration curves of horizontal convergence and its velocity of first layer initial support

隧道上导洞开挖会造成围压的应力重分布，而上导洞支护结构的拱脚支撑在软弱岩体上，且上导洞支护强度还在不断增加，导致了拱顶下沉与水平收敛在下导支护前的快速增长。下导洞支护后，围岩应力重分布调整有所变弱，加之下导洞支护结构会支撑在预制混凝土块上，导致拱顶下沉与水平收敛在下导洞支护后的正常增长。仰拱封闭后，隧道初支拱架形成整体圆状受力结构，围岩应力重分布调整更弱，导致了拱顶下沉与水平收敛在仰拱闭合后的缓慢增长。断面YK86+230的拱顶下沉在仰拱闭合后表现出快速增长趋势，这主要受断面附近更差的围岩质量影响。围岩质量越差，初支结构受力越大，导致在局部受力较大的拱架连接处出现混凝土开裂现象，从而使得拱顶下沉在仰拱闭合后表现出快速增长特征。

从拱顶下沉与水平收敛曲线的最终量值来看，ZK86+050，ZK86+090，YK86+120，YK86+230断面的拱顶下沉量在60 d左右后分别达到108，122，142，166 mm，平均拱顶下沉量约为135 mm。拱顶下沉速率在60 d左右后分别达到1.7，1.9，2.2，3.0 mm/d，平均拱顶下沉速率为2.2 mm/d。水平收敛量在60 d左右后分别达到243，220，225，171 mm，平均水平收敛量约为215 mm，平均相对水平收敛量约为2%。水平收敛速率在60 d左右后分别达到3.7，3.4，3.5，2.5 mm/d，平均水平收敛速率为3 mm/d。仅从拱顶下沉速率和水平收敛速率最终量值来看，不能满足规范^[18]上围岩变形速率小于0.2 mm/d时才基本稳定的一般规定。可见，对于软岩大变形隧道，蠕变持续时间较长，若通过变形速率判断围岩稳定性状态需2个月以上或更长时间，易耽误施工工期，且可能造成围岩及支护结构的变形破坏。

所监测的软岩大变形隧道基于新奥法施工，采用了“让压为主且先让后抗”的支护理念，对于初支的柔性支护而言，需要与软弱围岩一起协调变形以便达到新的稳定平衡。因监测隧道岩性软且自稳性差，具有明显的蠕变特点，长期蠕变容易导致围岩松动圈的充分扩展，使得初期支护的软弱围岩较难发挥作为支护承载体组成部分的作用。因此，对于类似大软岩大变形隧道，初期支护应采用强刚性主动支护方案，张羽军等^[5]的研究也印证了此点。

各监测断面首层初支拱架受力分布见图 4。由图 4可知，监测断面首层初支拱架受力并不均匀，有的部位受拉，有的部位受压，总体规律呈现两侧受拉-顶部受压和顶部受拉-两侧受压2种类型。拱架受力特征表明, 隧道初支作为柔性薄层与围岩产生了协调变形，且围岩的地质特征决定了初支拱架的受力状态。

图 4 监测断面首层初支拱架受力分布(拉为正，压为负) Fig. 4 Stress distributions of arches of first layer initial support in monitoring sections (positive represents tension, negative represents pressure)

因隧址区岩层倾向与隧道走向近似平行且岩层倾角约60°，隧道围岩开挖后形成临空空间，在初支后会存在滑移变形(沿着岩层走向的围岩变形)和溃屈变形(垂直于岩层走向的围岩变形)2种情况，如图 5所示。当以沿着岩层走向的围岩变形为主时，沿岩层走向的岩体质量较差且变形较大，围岩变形会主要挤压初支拱架顶部，导致拱顶拱架以受压为主(图 5(a))。当以垂直岩层走向的围岩变形为主时，垂直于岩层走向的岩层较薄、较差且变形较大，围岩变形会主要挤压初支拱架两侧，导致两侧拱架以受压为主(图 5(b))。监测断面ZK86+050与ZK86+070拱架受力分布形式为两侧受拉-顶部受压型，最大拱架拉力与最小拱架压力分别为258.2 MPa与-248.9 MPa，反映了隧道断面以沿着岩层走向的围岩变形为主；监测断面ZK86+090与YK86+120拱架受力分布形式为顶部受拉-两侧受压型，最大拱架拉力与最小拱架压力分别为289.3 MPa与-380.0 MPa，反映了隧道断面以垂直于岩层走向的围岩变形为主。

图 5 围岩变形的2种主要情况 Fig. 5 Two main conditions of surrounding rock deformation

监测断面围岩-初支和初支-二衬间的接触压力分布见图 6。由图 6可知，断面围岩-初支间接触压力和初支-二衬间接触压力的偏向方向出现了近似90°的偏转。ZK86+090断面围岩-初支间的接触压力呈沿着岩层走向偏压型，而初支-二衬间的接触压力呈垂直岩层走向偏压型；YK86+120断面围岩-初支间的接触压力呈垂直岩层走向偏压型，而初支-二衬间的接触压力呈沿着岩层走向偏压型。这种现象表明，因二衬结构具有较大的强度和刚度，可对初支结构的受力状态进行显著的调节。

图 6 监测断面的接触压力分布 Fig. 6 Contact pressure distributions in monitoring sections

将监测断面围压-初支和初支-二衬间的接触压力整理到表 3中，可用于分析初支与二衬的荷载分担情况。表 3中初支荷载分担百分比等于围压-初支接触压力除以其与初支-二衬接触压力之和。监测断面ZK86+090与YK86+120的平均初支荷载分担百分比分别为57.7%和74.5%。断面ZK86+090拱顶与右拱腰处的初支荷载分担百分比较大，分别为66%和97%；断面YK86+120左拱腰、右拱腰和右拱脚处的初支荷载分担百分比较大，分别为100%，97%，100%。

结合围岩变形与初支拱架受力分析结果可知，当围岩以滑移变形为主时，拱顶与右拱腰处容易承受较大的围压压力，导致这些位置处的初支荷载分担百分比较大；当围岩以溃屈变形为主时，左拱腰、右拱腰和右拱脚处容易承受较大的围压压力，导致这些位置处的初支荷载分担百分比较大。此外，因围岩-初支间接触压力沿着岩层走向的偏压，导致在近似垂直于岩层走向的拱架内部受压；或因围岩-初支间接触压力垂直于岩层走向的偏压，导致在近似沿着岩层走向的拱架内部受压，使得初支-二衬间接触压力的偏压方向出现了近似90°偏转。

监测断面二衬混凝土受力分布见图 7。由图 7可知，二衬混凝土受力也不均匀，有的地方受压，有的地方受拉；ZK86+090断面二衬混凝土的最小拉应力和最大压应力分别为-6.5 MPa和0.9 MPa，YK86+120断面二衬混凝土的最小拉应力和最大压应力分别为-1.0 MPa和1.3 MPa。

图 7 监测断面二衬混凝土受力分布(拉为正，压为负) Fig. 7 Stress distributions of second lining concrete in monitoring sections (positive represents tension, negative represents pressure)

二衬混凝土受力的不均匀性与围压压力偏压型密切相关，在承受来自初支的接触压力后，导致二衬结构进行应力调整分配，导致不同部位承受拉压力的差异性。从表 1可看出，二衬结构的主筋抗拉强度设计值可达到300 MPa，而混凝土的抗压强度可达到16.7 MPa。可见，隧道二衬除作为安全储备外还具有调整围压压力偏压方向的作用。

隧道施工打破了围岩岩体的原有应力平衡，岩体为寻求新的平衡而向临空面发生持续变形，隧道各支护结构的目的是与围岩有机结合起来，形成完整的隧道支护体系，各支护结构相互补充、促进，在隧道施工及运营过程中发挥协同作用共同承受围岩压力并协助围岩承载，其本质是各支护结构之间存在增益效应，在协同作用下，各支护结构性能得到最大程度的发挥。

结合各支护结构的受力特征及隧道收敛变形情况，可知初期支护在完整支护体系中起到核心作用，隧道开挖后，围岩应力迅速调整，拱顶沉降与侧向收敛速率急剧增大，随着初支与围岩形成初始支护体系，隧道变形速率开始减小，逐渐达成新的应力平衡状态，此时初期支护作为承载围岩的主体结构，控制围岩收敛。二次衬砌除作为安全储备外还具有调整围压压力偏压方向的作用，二次衬砌结构施加后，初期支护荷载部分通过交界面传递至二次衬砌，各支护结构进行重新应力分配，使得初支-二衬间接触压力相对围岩-初支间接触压力分布呈现近似90°偏转，此时围岩与支护体系形成新的动态平衡，隧道变形速率进一步减小，并逐渐趋于稳定，至此隧道完整支护体系形成，完整支护体系将对隧道应力释放长期发挥作用。

以甘肃某软岩大变形公路隧道为研究对象，选择其典型断面开展了初支拱顶与水平收敛、初支拱架受力、围岩-初支间接触压力、初支-二衬间接触压力和二衬混凝土受力监测分析，对软岩大变形隧道支护结构响应规律进行了研究，得到以下主要结论：

(1) 初支变形过程可分为下导支护前的快速增长阶段、下导支护后的正常增长阶段、仰拱闭合后的缓慢增长阶段。但对于局部断面，围岩质量越差，初支结构受力越大，即使在仰拱闭合后也会导致初支变形的加速增长，此时需加强初支支护参数。

(2) 软岩大变形隧道初支变形速率在近2个月后还难以达到规范规定的围岩稳定标准，易耽误施工工期且可能导致围岩及支护结构的变形破坏。对于此类隧道而言，新奥法施工方案难以适用，建议初支采用强刚性主动支护方案。

(3) 受围岩岩体产状和质量的控制，初支拱架受力分布规律呈现出两侧受拉-顶部受压和顶部受拉-两侧受压2种类型。断面内沿着岩层走向的滑移变形导致了两侧受拉-顶部受压型的拱架受力状态，而垂直于岩层走向的溃屈变形导致了顶部受拉-两侧受压型的拱架受力状态。

(4) 围岩-初支间的接触压力与初支-二衬间的接触压力分布规律均呈现出沿着岩层走向偏压型和垂直岩层走向偏压型2种类型。围岩-初支间接触压力的分布规律不同导致拱架内部受力方式不同，从而进一步影响初支-二衬间的接触压力，使其相对围岩-初支间接触压力分布出现了近似90°的偏转。

(5) 二衬混凝土在承受来自初支的接触压力后进行应力调整分配，导致了不同部位承受拉压力的差异性，但仍具有较高安全储备。

(6) 隧道各支护体系发挥协同作用动态调整围岩压力，单一支护结构的失效可能导致整个支护体系的崩溃，对于软岩大变形隧道可结合完整支护体系对不同结构分别设计，从而选择合适的支护方案以达到支护体系最优协同度，使各支护结构性能利用率达到最优。