2. 中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司 ;
3. 中国石油渤海钻探工程有限公司井下作业分公司
2. China Petroleum Engineering Co., Ltd. Beijing Company ;
3. Downhole Operation Company, CNPC Bohai Drilling Engineering Company Limited
0 引 言
自里查·德里发明抽油机以来,经过120多年的实践和不断的改进创新,其结构形式和使用功能都发生了很大变化[1]。但体积庞大、系统效率低及能耗高的游梁式抽油机一直占有绝对地位[2-3]。周封等[4]在三相异步电动机变频调速原理[5]的基础上,提出了抽油机变频节能技术;邱淑云[6]采用LP/CJT系列抽油机节能拖动装置解决了抽油机用普通电动机拖动存在的“大马拉小车”问题。近年来,游梁式抽油机柔性运行节能技术在煤层气开采领域得到了发展[7]。李伟等[8]在 1.14 kV 电压系统中,应用高转矩多功率异步电动机及电动机智能控制技术,实现了电动机高效率、经济运行的目的;以追求最小吨油能耗为目标,马卫国和陈祥臻等[9-10]提出了利用现有生产数据进行参数优化的新方法;冯子明等[11]基于抽油机变速耦合运行理论建立了数学模型,证明变速运行可以降低电动机功率和电动机扭矩,减小减速箱扭矩和悬点峰值载荷,但当变速运行曲线的初始相位角有偏差时,会影响整个抽油机系统的综合性能,造成无法开机或突然停机;新近获得美国发明专利授权的曲柄无游梁抽油机与传统胶带机相比,平均节电率达71.2%,解决了丛式井举升系统效率低和能耗高等难题。随着深层油藏的开发和绿色油田的推进,深井、大斜度井和丛式井日益增多,对“三抽”设备提出了更高的要求[12-13]。抽油机在工作时承受带冲击性的周期交变载荷,这一载荷特性要求驱动电动机要有足够的余量,以保证带载启动时能克服抽油机较大的惯性矩,运行时有足够的过载能力,以克服交变载荷的最大扭矩。然而,现场选择的电动机容量过大,载荷匹配不合理,载荷率一般为25%~35%。值得庆贺的是,抽油机用液力偶合器传动箱动力机组[14],将调速电动机、偶合器及齿轮减速箱组合为一个动力单元,改善了抽油机性能,降低了抽油机能耗。现场6口井的应用结果表明:抽油机平均日耗电由234 kW·h降至191 kW·h,节电率18.37%。
1 抽油机液力偶合传动原理限矩型液力偶合器是一种应用广泛的通用液力传动元件,置于动力机与工作机之间,用于传递动力。典型的限矩型液力偶合器结构由对称布置的泵轮与涡轮及主轴、外壳等构件组成。输入端(与泵轮固定连接)与输出端(与涡轮固定连接)分别与动力机和工作机相连接。由泵轮和涡轮具有叶片的凹腔所形成的圆环状空腔称为工作腔,供传动介质(工作液体)在其中循环流动,传递动力进行工作。抽油机液力偶合传动装置(见图 1)由电动机直接驱动偶合器,再由偶合器驱动1对锥齿轮,改变输出转向,经2级齿轮减速后,达到所需要的冲次。偶合器将系统由原来的硬连接变为柔性连接。电动机轴与偶合器主轴连接,带动主叶轮旋转,使腔体内的传动油产生动能,驱动被动叶轮旋转,传输功率;被动叶轮与外壳连接,外壳驱动抽油机齿轮减速箱。液力传油在电动机与齿轮减速之间进行软连接方式的功率传递,电动机启动时,偶合器部分充液,电动机启动载荷降低,随着转速的提高,电动机负载率逐步增大,电动机实现柔性启动。偶合器还起到了“液体飞轮”的作用,在隔振减振的同时,可消减由抽油机不平衡引起的发电现象。加装偶合器后,抽油机液力偶合传动装置的电动机可降低1~2个座号,提高了电动机的负载率与功率因数,达到了节能降耗的目的。
2 液力偶合传动技术性能特点
传统的游梁式抽油机由电动机与减速箱通过三角胶带组传动,耗能高,且存在安全风险。而液力偶合传动装置采用双速电动机作为动力机,取消了胶带传动,将调速电动机、偶合器及齿轮减速箱组合为一个独立的动力单元,不仅提高了系统传动效率,降低了抽油机能耗,并且调整冲次时不需更换胶带轮,只需调整电动机接线盒组合开关调节电动机转速即可;同时,偶合器使电动机的峰值电压降低,可降低冲击载荷30%~40%,可有效提高系统的可靠性,延长齿轮箱的寿命。日常维护中不需更换胶带,降低了操作人员的劳动强度,也消除了 “胶带伤手”的安全隐患。
3 现场应用情况自2015年3月开始,抽油机液力偶合器在赵61-42X等6口抽油机井上应用,拖动电动机功率由37 kW降至30 kW,现场监测结果如表 1所示。平均吨液百米有功耗电量从0.653 kW·h降至0.511 kW·h;平均吨液百米无功耗电量从1.128 kW·h降至1.057 kW·h;抽油机平均日耗电由234 kW·h降至191 kW·h,节电率达18.37%。
典型井例:赵61-32X井,ø44 mm泵下深1 498.39 m,冲程4.8 m,冲次4.0 min-1,拖动电动机功率由37 kW降至30 kW。2015年3月15日应用抽油机液力偶合传动装置后,拖动电动机功率为30 kW,其他工作参数均未发生变化,抽油机最大载荷由65.7 kN降至54.2 kN,降低17.5%,如图 2所示。日耗电从338 kW·h降至297 kW·h,节电率22.45%。
井 号 | 吨液百米 有功耗电量/ (kW·h) | 吨液百米 无功耗电量/ (kW·h) | 日耗电/ (kW·h) | |||
应用前 | 应用后 | 应用前 | 应用后 | 应用前 | 应用后 | |
赵61-42X | 0.671 | 0.527 | 1.138 | 1.062 | 215 | 164 |
赵61-26X | 0.649 | 0.513 | 1.131 | 1.059 | 221 | 161 |
赵61平2 | 0.644 | 0.504 | 1.124 | 1.056 | 220 | 193 |
赵61平1 | 0.662 | 0.509 | 1.126 | 1.054 | 214 | 174 |
赵61-32X | 0.651 | 0.510 | 1.124 | 1.053 | 338 | 297 |
赵61-25X | 0.641 | 0.503 | 1.125 | 1.058 | 196 | 157 |
4 结 论
(1) 抽油机液力偶合传动装置改善了抽油机电动机的启动性能,可在任意位置启动,降低了电动机的峰值电流及抽油机电动机的配备功率,达到了节能的目的。
(2) 抽油机液力偶合传动为柔性连接,具有隔振和减振的作用,可改善系统工况,延长抽油机减速箱的使用寿命。
(3) 现场6口油井的应用结果表明:抽油机液力偶合传动使电动机功率由37 kW降至30 kW,平均日耗电由234 kW·h降至191 kW·h,节电率达18.37%。所得结论对老油田抽油机节能改造具有参考价值。
[1] | 方仁杰, 朱维兵. 抽油机历史现状与发展趋势分析[J]. 钻采工艺, 2011, 34(2): 60–63. |
[2] | FU Y R. Determing the hole interval to run anti-eccentric lined tubing in directional oil wells[C]//2015 International Conference on Energy and Environment Engineering(ICEEE 2015).May 17-18,2015,Beijing,China,2015:560-564. |
[3] | 金钟辉, 彭勇, 费凡, 等. 数字化抽油机技术现状和发展趋势[J]. 石油机械, 2014, 42(12): 65–68. |
[4] | 周封, 胡洋, 孙志刚. 抽油机节能方法与变频技术合理应用研究[J]. 节能技术, 2010, 28(3): 218–221. |
[5] | 刘辉. 三相异步电动机变频调速的实现[J]. 湖南师范大学自然科学学报, 1997, 20(2): 47–50. |
[6] | 邱淑云. LP/CJT抽油机节能装置的应用分析[J]. 石油石化节能, 2012, 2(3): 32–33. |
[7] | 刘京, 张胜林, 黄红星. 游梁式抽油机柔性运行节能技术应用研究[J]. 石油石化节能, 2013, 3(4): 23–25. |
[8] | 李伟, 马强. 抽油机高压节能控制装置的研制与应用[J]. 石油石化节能, 2015, 5(1): 27–28. |
[9] | 马卫国, 徐勇, 曲宝龙, 等. 抽油系统机采参数优化设计软件[J]. 石油机械, 2015, 43(3): 78–82. |
[10] | 陈祥臻, 徐小力, 朱春梅, 等. 基于正交试验的抽油机工作效率影响因素分析[J]. 石油机械, 2014, 42(12): 61–64. |
[11] | 冯子明, 李琦, 丁焕焕, 等. 游梁式抽油机变速运行节能效果评价[J]. 石油钻采工艺, 2015, 37(3): 66–70. |
[12] | 吴晓东, 岑学齐, 安永生, 等. 基于平均功率法的游梁式抽油机功率曲线法调平衡模型[J]. 石油钻采工艺, 2015, 37(2): 63–66. |
[13] | 万朝晖, 赵瑞东. 深斜井条件下三维杆柱力学研究及应用[J]. 石油钻采工艺, 2014, 36(5): 75–79. |
[14] | 赵立华,姜小兴,张兴勤,等. 一种抽油机用液力偶合器传动箱动力机组:200920225606.X[P].2010-06-02. |