0 引　言

对于长期处于海洋环境中的钻井平台而言，其受力情况十分复杂。在各种环境载荷（如风、浪、流）作用下，极易导致平台局部结构失效，进而导致平台整体结构失效，造成经济损失，人员伤亡等^[1]。而极限强度是结构安全性评估的重要指标，为了获得安全的结构设计，提高平台结构极限状态下的生存能力，需要精确评估主要结构的极限强度^[2-3]。

目前，极限强度常用的方法包括逐步破坏法^[4-6]、数值仿真法^[7-8]、模型试验法^[9]等。本文以第七代钻井平台薄弱结构撑杆为研究对象，开展撑杆结构在压缩载荷作用下极限强度模型试验研究，数值仿真研究等。通过本文的研究，建立第七代钻井平台撑杆结构模型试验技术，掌握该结构力学特性，给出结构应力分布和变形特征情况，为该结构的进一步优化设计提供支撑。同时通过模型试验与数值仿真的对比验证，促进数值仿真方法的进一步发展。

1 试验对象

本次试验对象为第七代钻井平台结构的部分平台立柱结构以及撑杆。其中立柱的高度为25 m，长度为19.25 m，宽度为18.5 m，转角半径为4.55 m，撑杆结构长度约为33.29 m，直径为3.2 m，立柱和撑杆结构原型仿真模型如图1和图2所示。

2 相似关系

为了便于模型设计及加工，试验采用材料屈服应力为310 MPa（根据材料试验得出）的船用材料，主尺度及板厚缩尺比均为 $\lambda $ ，根据相似理论得出，力的相似关系如下式：

$\frac{{{F_s}}}{{{F_m}}} = \lambda \cdot \lambda \text{。}$

(1)

其中： ${F_s}$ 为原型载荷； ${F_m}$ 为模型载荷。

3 试验模型设计

根据相应的计算结果以及试验室加载等情况综合考虑，选定主尺度及板厚缩尺比为6。图3和图5为实际结构与等效模型的数值仿真模型，其中简化模型仅采用一根撑杆结构，立柱结构按照舱壁将其简化成1/4的模型，即模拟立柱半宽，撑杆结构内部的T型骨材采用扁钢进行模拟。图4和图6为极限状态下实际结构和等效模型的应力分布情况，可以看出简化后的结果与实际结构的应力分布大体一致。图7和图8为撑杆结构数值仿真得到的失效模式，通过对比可以发现，2模型的撑杆结构的失效模式基本一致，应力分布大体相似。图9为整个结构的载荷位移曲线，通过计算得出实际撑杆结构的极限压缩载荷为1.60×10⁸ N，试验模型的极限压缩载荷为4.57×10⁶N，转换为实际结构后得出的压缩载荷为1.64×10⁸N，与原型极限载荷误差为2.5%。通过对比可以发现，本方案的试验模型设计合理。

4 测量系统和测点布置

模型试验测试仪表包括静态应变仪、位移传感器、应变片等。图10为模型试验各测点布置情况，沿撑杆各跨布置20个测点，沿撑杆纵向布置，并在撑杆加载端布置位移传感器，同时在剖面1、剖面2、剖面3布置位移传感器。

5 试验数据处理分析 5.1 压缩载荷作用下弹性范围内模型试验

压缩载荷作用下的弹性范围内模型试验主要是通过多次的加载消除模型加载装置以及工装之间的间隙。本次试验在弹性范围内加载3次，应变曲线如图11所示。可以看出，测点的应力变化基本处于线性状态，且其加载3次前后的变化基本一致。

5.2 压缩载荷作用下模型极限强度试验

图12为结构极限状态下的失效模式，图13为本次试验得到的载荷位移曲线。可以看出，模型试验中极限载荷为3200 kN。该载荷与设计阶段的4570 kN存在较大的差异，且失效部位与数值仿真结果存在差异，极限载荷差异主要因为试验模型的材料屈服极限约为310 MPa，相比于设计阶段的极限载荷355 MPa而言略小，且其撑杆外壳的板厚与理论值相比为负公差。因此，试验结果小于其设计模型结果。

6 试验模型仿真计算分析

为验证数值仿真方法得出结果的可靠性，采用试验模型的参数为基准，建立有限元模型，开展压缩载荷作用下的结构极限承载能力仿真计算。图14为仿真计算获得的撑杆结构失效模式，图15为仿真计算获得的压缩载荷位移曲线。可以得出撑杆结构压缩极限载荷为3435 kN，与试验结果相差7.3%左右，该数值仿真结果中尚未计及初始变形以及焊接残余应力的影响，因此，本数值仿真结果精度可以满足工程要求。

7 结　语

本文对模型试验进行研究，首先开展撑杆结构模型参数设计，通过数值仿真分析验证缩比模型设计的正确性；然后，对模型相应的弹性试验及极限承载能力试验进行相应的分析，通过分析主要得出以下结论：

1）本文根据相似关系进行的模型设计合理；

2）通过弹性范围内模型试验可以发现，模型的应变为线性状态；

3）通过极限强度模型试验可以看出，整个结构的失效是由撑杆结构失效所引起的；

4）本文的分析方法可为我国第七代钻井平台撑杆结构设计优化等提供技术支撑。