由测试样品的结果来看，其T₂谱分布形态主要有两种：左峰高右峰低型(图 1a,图 1b)和单峰分布型(图 1c,图 1d,图 1e).由于不同岩性和不同孔隙结构T₂截止值不同(高楚桥等，2004；)，且对可动流体饱和度的判断有很大的影响，因此必须对该值进行认真选择，实验中经过岩心离心实验测定，以13.895ms该次实验的T₂截止值(T₂截止值具有地区经验性，对亲水表面砂岩岩心适用).

测试样品的可动流体饱和度主要在15.60％~83.62％之间，平均为44.52％，可动流体孔隙度主要分布于1.13％~6.19％内，平均为3.67％.根据实验结果来看，可动流体饱和度变化范围大，可动流体孔隙度变化范围较小，这是由于可动流体孔隙度为可动流体饱和度和孔隙度的综合反映，表征了储层的渗透和储集性能(高辉和孙卫，2011).

根据可动流体饱和度大小，将储层划分为三类：可动流体饱和度大于65%的为I类(好)储层；可动流体饱和度界于35%～65%之间的为Ⅱ类(中等)储层；可动流体饱和度小于35%之间的为Ⅲ类(较差)储层.

根据表1核磁共振可动流体饱和度相关参数统计，Ⅰ类储层可动流体体积占孔隙体积的百分比和可动流体孔隙度值最高，如样品e分别为83.62％和6.19％；Ⅱ类储层可动流体饱和度与可动流体孔隙度较高，平均为49.84％和3.85％；Ⅲ类储层可动流体饱和度与可动流体孔隙度最低，平均为19.65％和2.20％，可见不同类别储层可动流体饱和度差异较大.

表 1(Table 1)

表 1核磁共振可动流体饱和度相关参数统计 Table 1 A summary of parameters about movable fluid saturation 岩心 编号 孔隙度 (%) 渗透率 (10-3μm2) 可动流体 饱和度(%) 可动流体 孔隙度(%) 可动流体饱 和度分类 a 13.02 3.00 23.69 3.27 Ⅲ b 9.28 0.32 15.60 1.13 Ⅲ c 13.14 1.08 44.53 3.60 Ⅱ d 11.02 1.56 55.15 4.10 Ⅱ e 12.98 4.00 83.62 6.19 Ⅰ

表 1 核磁共振可动流体饱和度相关参数统计 Table 1 A summary of parameters about movable fluid saturation

根据表1进行物性参数与可动流体饱和度相关性分析，确定储层物性对可动流体饱和度的影响作用.实验结果表明，I类储层物性最好，孔隙度为12.98％，渗透率为4×10^-3 μm²，Ⅱ类储层物性较好，孔隙度平均为12.08％，渗透率平均为1.32×10^-3 μm²，Ⅲ类储层物性较差，孔隙度平均为11.15％，渗透率平均为1.66×10^-3 μm²，三类储层的物性差异并不十分明显.

经对比分析，可动流体饱和度与孔隙度、渗透率具有一定正相关性，(图2、图3)，相关系数分别为0.2156、0.3974，随着孔隙度、渗透率的不断变大，可动流体饱和度逐渐增加，但相关性都较差.可动流体孔隙度与孔隙度、渗透率相关性较为明显(图4，图5)，呈正相关，相关系数分别为0.4689、0.6626；可动流体孔隙度随孔隙度和渗透率变大而增加.因此认为，可动流体饱和度、可动流体孔隙度受物性的影响较小，孔隙度、渗透率与可动流体饱和度相关性都较差，其中渗透率的相关性相对较好.

图 2

Fig. 2

图 2 可动流体饱和度与孔隙度关系 Fig.2 Fig.2 The relationship between movable fluid saturation and porosity

图 3

Fig. 3

图 3 可动流体饱和度与渗透率关系 Fig.3 The relationship between movable fluid saturation and permeability

图 4

Fig. 2

图 4 可动流体孔隙度与孔隙度关系 Fig.4 The relationship between movable fluid porosity and porosity

图 5

Fig. 5

图 5 可动流体孔隙度与渗透率关系 Fig.5 The relationship between movable fluid porosity and permeability

利用高压压汞、恒速压汞、核磁共振实验，分析微观孔喉 特征对可动流体饱和度的具体影响.表 2为实验测定的孔喉特征参数，并将这些参数与可动流体饱和度进行相关性分析.

表 2(Table 2)

表 2 研究区孔喉参数统计表 Table 2 A summary of parameters about pore and throat in study area 岩心 编号 排驱压力 (MPa) 分选 系数 均值 系数 孔隙半径 平均值(μm) 喉道半径 平均值(μm) 孔喉半径比 加权平均值 孔喉体积比 可动流体 饱和度(%) 可动流体饱和 度分类 a 0.72 1.96 10.43 152.61 1.20 359.72 0.60 23.69 Ⅲ b 1.80 2.33 11.45 145.93 0.52 331.99 0.26 15.60 Ⅲ c 0.05 2.41 7.77 159.95 0.57 350.74 0.17 44.53 Ⅱ d 0.46 3.40 8.17 152.64 0.65 284.14 0.57 55.15 Ⅱ e 0.07 3.58 7.93 167.65 1.64 137.08 2.14 83.62 Ⅰ

表 2 研究区孔喉参数统计表 Table 2 A summary of parameters about pore and throat in study area

分选系数、孔隙半径平均值、喉道半径平均值、孔喉体积比与可动流体饱和度呈正相关，相关系数依次为0.7827、0.7623、0.3506、0.6530、(图6，图9，图10，图12)；均值系数、排驱压力、孔喉半径比加权平均值与可动流体饱和度呈负相 关(图7，图8，图11)，相关系数依次为0.6969、0.5899、0.7727.可以看出，可动流体饱和度与分选系数、孔隙半径平均值、孔喉体积比、孔喉半径比加权平均值相关性最好，与喉道半径平均值、均值系数、排驱压力相关性较好，且相关系数均较大，可见可动流体饱和度主要受微观孔隙结构的控制.

图 6

Fig.6

图 6 可动流体饱和度与分选系数关系 Fig.6 The relationship between movable fluid saturation and coefficient of sorting

图 7

Fig. 7

图 7 可动流体饱和度与均值系数关系 Fig.7 The relationship between movable fluid saturation and mean coefficient

图 8

Fig. 8

图 8 可动流体饱和度与排驱压力关系 Fig.8 The relationship between movable fluid saturation and entry pressure

图 9

Fig. 2

图 9 可动流体饱和度与孔隙半径平均值关系 Fig.9 The relationship between movable fluid saturation and the average of pore radius

图 10

Fig. 2

图 10 可动流体饱和度与喉道半径 Fig.10 The relationship between movable fluid saturation and the average of throat radius

图.11

Fig. 11

图.11 可动流体饱和度与孔喉半径 比加权平均值关系 Fig.11 The relationship between movable fluid saturation and the average of pore throat radius ratio

图.12

Fig. 12

图.12 可动流体饱和度与孔喉体积比关系 Fig.12 The relationship between movable fluid saturation and pore throat volume ratio

由表2样品孔喉特征参数，Ⅰ类储层排驱压力最小，为0.07 MPa，分选系数最大，为3.58，均值系数最小，为7.93，孔隙半径平均值最大，为167.65 μm，喉道半径平均值最大，为1.64 μm，孔喉半径比加权平均值最小，为137.08，孔喉体积比最大，为2.14，可见此类储层孔隙大，喉道粗，孔喉分布均匀，孔隙连通性好，流体易流动，可动流体饱和度高.

Ⅱ类储层排驱压力较小，平均为0.26 MPa，分选系数较大，平均为2.91，均值系数较小，平均为7.97，孔隙半径平均值较大，平均为156.30 μm，喉道半径平均值最小，平均为0.61 μm，孔喉半径比加权平均值较大，平均为317.44，孔喉体积比最小，平均为0.37，表明此类储层孔喉特征较好，虽然喉道半径小，孔隙半径较大，但有效孔隙体积较大，孔喉分布较均匀，可动流体饱和度较高.

Ⅲ类储层排驱压力最大，平均为1.26 MPa，分选系数最小，平均为2.15，均值系数最大，平均为10.94，孔隙半径平均值最小，平均为149.27 μm，喉道半径平均值较大为0.86 μm，孔喉半径比加权平均值最大，平均为345.86，孔喉 体积比较大为0.43，此类储层孔隙小，孔喉分选差，分布不均匀，孔隙连通性差，造成束缚流体增多，可动流体饱和度低.

根据三类储层对比分析，孔隙半径大，孔喉分布均匀，孔隙体积大，孔隙连通性好，次生孔隙发育，可动流体饱和度相对较高，粒间孔的剩余程度、溶孔及晶间孔的发育程度等对储层的好坏及可动流体饱和度的大小具有至关重要的作用，而喉道对可动流体饱和度的影响作用需进一步分析.

Ⅱ类储层样品c、样品d，孔隙半径、喉道半径、分选系数、均值系数相差不大， 虽然样品c排驱压力为 0.05 MPa， 小于样品d排驱压力0.46 MPa，但样品d孔喉半径比284.14远小于样品c的孔喉半径比350.74，样品d喉道半径平均值为0.65 μm大于样品c喉道半径平均值0.57 μm，样品d孔喉体积比0.57远大于样品c的孔喉体积比0.17，样品d的可动流体饱和度也要高出样品c的可动流体饱和度10.62%，Ⅲ类储层样品a、b也有类似的情况.因此，在孔隙半径、孔喉分选差异较小时，喉道对可动流体饱和度有很强的控制作用，孔喉体积比、孔喉半径比是影响可动流体饱和度高低的重要参数.

苏里格气田上古生界主要含气层盒8段储层粘土矿物分布较广，主要为伊利石、绿泥石、高岭石、伊/蒙混层(张明禄等，2002；刘锐娥等，2002；何自新等，2003；杨仁超等，2012).由表3 X-衍射分析可以看出，Ⅰ类储层粘土矿物绝对质量百分数最低，平均为2.14％，Ⅱ类储层粘土矿物绝对质量百分数较高，平均为2.60％，Ⅲ类储层粘土矿物绝对质量百分数最高，平均为4.25％.由此可见，随着粘土矿物质量百分数的增高，可动流体饱和度依次减小，粘土矿物质量百分数对可动流体饱和度的大小具有显著影响.

表3(Table 3)

表3 研究区X-衍射分析表 Table 3 Potential dermal exposure(PDE，mL/h) of chlorothalonil for applicator in the strawberry greenhouse

表3 研究区X-衍射分析表 Table 3 Analysis of X-ray diffraction in study area

图 13

Fig. 13

图 13 研究区样品a粘土矿物充填孔隙图 Fig.13 The clay minerals filled pore about sample a in study area

图 14

Fig. 14

图 14 研究区样品b粘土矿物充填孔隙图 Fig.14 The clay minerals filled pore about sample b in study area

Ⅰ类储层样品e与Ⅱ类储层样品c，粘土矿物绝对质量百分数差别很小，分别为2.14％和2.17％，虽然样品e伊利石、绿泥石质量百分数均高于样品c15％左右，但样品c中高岭石质量百分数明显较高，为91.15％.铸体薄片观察，多见高岭石充填在孔隙中，破坏储层作用强，致使可动流体参数值小，可见粘土矿物中高岭石的质量百分数对可动流体饱和度影响最为明显.

伊利石对可动流体饱和度也有一定的影响，如Ⅲ类储层样品a、b伊利石质量百分数较大，分别为70.09%和50.51%，伊利石多呈毛发状、搭桥状，它们在孔隙中形成网络状的分布，使砂岩原来的粒间孔隙被肢解切割，变得迂回曲折，导致粒间孔变为晶间孔或粘土微孔，同时纤维状伊利石具有很大的比表面，在这些微孔中的流体多为束缚状态，渗流时不参与流动，导致可动流体饱和度和可动流体孔隙度变小.绿泥石与伊/蒙混层对可动流体饱和度的影响最弱.