孔隙度、渗透率和含水饱和度是评价油气储层重要的地层信息,通常以声场和电场等单一地球物理场来获得这些参数.随着对声场与电场相互耦合效应的研究,人们逐渐意识到利用这种耦合效应可以提高地球物理探测的水平(Garambois et al., 2001;Haines et al, 2006,2007;Zhu et al., 2000),实时监测油田中油水界面位置(姚军等,2013;Revil et al., 2007;Saunders et al., 2008),研究地层的储渗特性(陈辉等,2012;于华等,2013),为震电勘探(Garambois et al., 2001;Haines et al, 2006,2007;Zhu et al., 2000)和动电测井(关威等,2011;Zhu et al., 2008)提供相应的理论基础,具有广阔的应用前景.储层岩石和地层水的相互作用在其交界面处形成了双电层结构使得孔隙内剩余过量的离子,在压力作用下这些离子随着地层水流动产生电势差称为流动电位,它对于研究声电耦合效应具有重要的意义.
近年来,储层岩石中流动电位研究的主要发展趋势是从宏观尺度向微观尺度过渡,使理论研究不断向基于精确且定量的微观结构知识体系的深度发展,从而实现从微观到宏观的全尺度范围内的精确计算.Ishido 等(1981)选取圆直毛细管模型,给出了稳恒条件下孔隙介质中动电耦合系数的表达式.Pride(1994)对流体饱和的多孔介质采用平均体积法得出了弹性波和电磁波的耦合特性与频率的关系式.Reppert 等(2001)利用单个圆直毛细管模型研究了周期性流动电位的频率响应特性,并设计了一套实验装置首次测量了流动电位的实部和虚部的大小.Guichet等(2003)用气体驱替饱和含水的砂岩,首次测量了不同含水饱和度下流动电位的大小,发现流动电位随含水饱和度的下降而减小.Jackson(2008,2010)利用不等径的直毛管束模型对两相饱和的多孔介质中稳态流动电位现象做了细致地研究,理论分析了孔隙不均匀性、润湿性、含水饱和度和双电层厚度等因素对流动电位耦合系数的影响.Glover等(2010,2012b)借助计算Zeta电位、溶液电导率、溶液粘度等经验公式对经典的H-S方程进行修正,提出了新的计算流动电位耦合系数的理论模型,研究了溶液浓度、孔喉尺寸、pH值和温度等多种因素对稳态流动电位耦合系数的影响,并通过实验证实了流动电位效应受到众多储层岩石物性参数的影响.另外,Tardif等(2011)和Glover等(2012a,c)还在前人的基础上设计改进了用于测量谐变流动电位耦合系数的装置,使得测量频率的范围扩展到1000Hz,这极大地推动了流动电位技术的发展.于华等(2013)利用微观毛管理论,建立了描述饱和水储层岩石流动电位频散特性的数学方法,定量分析了频率域储层岩石动态渗透率、动电耦合系数和流动电位耦合系数随储层岩石孔隙度、溶液浓度和阳离子交换量的变化规律.Revil等(2006,2007,2011,2013)利用岩石的表征单元体模型,引入剩余电荷概念,使用平均体积法得到了饱和含水多孔介质中渗流流速的达西定律和电流密度的欧姆定律,从而建立了渗流场与电流场相互耦合的理论,随后借助相对渗透率、流体流动弛豫时间等经验公式将饱和含水多孔介质中动电耦合理论扩展到非饱和孔隙介质中.
现有资料表明,目前流动电位的理论研究和实验研究大多针对稳恒条件下饱和含水储层岩石,而对于谐变条件下的含油储层岩石流动电位的研究甚少,还没有形成完备的数学方法和理论体系,制约了流动电位相关技术的推广与应用.本文建立一种考虑储层水润湿性的毛管模型,推导出描述油水饱和泥质砂岩频率域中流动电位的数学模型,数学模拟了孔隙度、含水饱和度和束缚水饱和度等对油水两相各自的有效渗透率和流动电位频散特性的影响.
泥质砂岩为水润湿型岩石,一般认为该类岩石孔隙内壁上吸附一层水膜,水膜水依靠分子引力作用滞留在孔隙壁上(贺承祖等,1995).本文使用毛管模型模拟储层岩石的孔隙结构,尽管它十分粗糙简单,然而在该模型中可以方便地引入流体的渗流方程和电化学传质动力学理论,更重要的是利用毛管模型研究储层岩石中的流动电位效应所取得的结论不失一般性,孔隙结构更多参数的讨论并不影响关键性结论(Ishido et al., 1981;Jackson,2008,2010).考虑到油水饱和泥质砂岩孔隙中的流体分布状况和孔隙的储集性质,毛管模型中的毛管束最简可分为了三类,如图1所示.前两类毛管代表泥质砂岩中具有储集性质的“有效孔隙”,第三类毛管代表泥质砂岩中被岩石颗粒或微毛细管包围的孤立孔隙,即“死孔隙”.前两类毛管内的自由流体分别为水相和油相,第三类毛管内的流体为油水两相共存,其中水相和油相的体积比为β(1-β).针对模型中各部分流体的流动性和导电性,做以下假设:1)水膜厚度为δ且无法流动,“有效孔隙”中的自由流体可以流动,“死孔隙”中的自由流体不流动;2)水膜导电,“死孔隙”中的自由流体不导电,“有效孔隙”中的水导电,油不导电.
设模型中毛管半径为r0,单位面积上第i类毛管的毛管数为ni(i=1, 2, 3),总毛管数为n0.根据储层流体饱和度的定义,可以得到图1模型中宏观参数含水饱和度Sw、含油饱和度So、束缚水饱和度Swi、残余油饱和度Sor与微观参数之间的关系式
且有饱和度方程Sw+So=1.Sw、So、Swi、Sor的取值可以从岩心资料中获取,毛管半径r0和单位面积上的总毛管数n0可由直毛管模型中微观参数与宏观参数的关系求出(陈辉等,2012;于华等,2013),水膜厚度δ的取值由人为设定.故四个等式中共有n1、n2、n3、β四个未知数,方程存在唯一解.联立以上四式求解,即得到模型中微观参数的表达式
泥质砂岩中固-液交界面处的双电层结构是流动电位产生的基础.由文献(陈辉等,2012;于华等,2013)可知,毛管中扩散双电层电位分布为
式中,λD= εRT 2F2Z2C0 为双电层厚度;ζ为双电层Zeta电位,其大小可由泥质砂岩中阳离子交换量Qv算出(关继腾等,2010).
毛管中离子浓度满足Boltzmann分布为
式中,C0为溶液初始浓度,F=9.65×104C/mol为Faraday常数,Zi为组分i的价数,ψ为双电层形成的电位,R=8.314 J/(k·mol)为气体普适常数,T为绝对温度.
图1中第一类毛管内流体为水相,在孔隙中水相流体的流动满足广义的Navier-Stokes方程为
式中,ρw为孔隙中水相流体密度,Pw为水相流体压力.令电场强度 E =- Δ U,U为流动电位, u w1为第一类毛管中水相流速,μw为水相流体粘度.假设在毛管中沿轴向(z方向)加入谐变压力场,Pw=Pw0e-iωt,则其激发的流动电位也是谐变量,U=U0e-iωt,式中,ω=2πf,f为谐变频率.结合流速边界条件:1)在r=0处,uw1为有限值;2)当r=r0-δ时,uw1=0,可得第一类毛管内水相流体的速度分布为(陈辉等,2012;于华等,2013)
其中,K2w= iωρw μw ,式(12)为水相流体在第一类毛管内的速度分布.
将此速度分布沿毛管截面积分,得单根毛管中的流量为
其中上标1表示第一类毛管.另外,第一类毛管中无油相,因此油相流量Qo1=0.
对于稀溶液,该类毛管内溶液第i组分的摩尔通量为
式中,vi为第i组分离子迁移率.将式(16)沿毛管截面积分可得单根毛管第i组分离子流密度:
第一类毛管中电流密度为
将其沿毛管截面积分,得毛管内中电流强度为
式中,
图1中第二类毛管内流体为油相,油水交界面上产生的双电层结构对孔隙中离子分布的影响与固液交界面上的双电层对离子分布的影响相比可忽略不计(Revil et al., 2007),因此在孔隙中油相流体的流动满足Navier-Stokes方程为
式中,ρo为孔隙中油相流体密度,Po为油相流体压力, u o2为油相流速,μo为油相流体粘度.
利用流速边界条件:1)在r=0处,uo2为有限值;2)当r=r0-δ时,uo2=0.方程(22)的解为
其中,K2o= iωρo μo ,式(23)为第二类毛管内油相流体的速度分布.
将此速度分布沿毛管截面积分,得单根毛管中的流量为
式中κ2Do(ω)上标2表示第二类毛管,其中
另外,第二类毛管中水相以水膜形式存在,不能流动,所以
该类毛管束缚水膜内溶液第i组分的摩尔通量为
将式(10)代入式(27)且沿毛管水膜截面积分,得出单根毛管第i组分离子流密度为
可得毛管水膜内中电流强度为
其中,
图1所示第三类毛管表示“死孔隙”,其内流体不能流动,因此单根毛管中的水相流量Qw3和油相流量Qo3均为零.另外,与第二类毛管相同,第三类毛管中流体不导电,但其覆盖的水膜导电,且σ3(ω)=σ2(ω),因此该类毛管水膜内的电流强度I3=I2.
如图1所示,油水饱和泥质砂岩单位面积上中的电流强度j为
式中,L21=n1L121为动电耦合系数,σ(ω)=n1σ1(ω)+n2σ2(ω)+n3σ3(ω)为复电导.
油水饱和泥质砂岩中水相渗流流速为
式中,κDw(ω)=n1κ1Dw(ω)为水相有效渗透率,L12=n1L112为电动耦合系数.
油水饱和泥质砂岩中油相渗流流速为
式(34)即为油水饱和泥质砂岩频率域中电流密度的欧姆定律,L21 P z 项表示流动电流;式(35)为油水饱和泥质砂岩频率域中水相渗流流速的达西定律,L12 U z 项表示电渗流;式(36)为油水饱和泥质砂岩频率域中油相渗流流速的达西定律;式(34)~(36)描述了油水饱和泥质砂岩频率域中渗流场和电流场之间的耦合关系.
定义油水饱和泥质砂岩流动电位耦合系数KS:当流过岩样的电流密度为零时,岩样两端的电位差ΔU与作用于岩样两端的流体压强差ΔP之比的负值.故由式(34)得
由上述理论可知油水饱和泥质砂岩中KS是含水饱和度的函数,这里我们引入流动电位相对耦合系数Kr概念,它是泥质砂岩中含水饱和度为Sw时流动电位耦合系数与最大含水饱和度(Sw=1-Sor)时流动电位耦合系数的比值为
流动电位耦合系数KS和相对耦合系数Kr是表征油水饱和泥质砂岩动电耦合能力的两个重要参数.由式(37)知,
模拟计算时需要给出一组储层宏观储渗参数的数据,用以确定毛管模型中的微观参数.选取的宏观参数如表1所示,利用文献(关继腾等,2010)中的储层孔隙度与渗透率的关系式来确定渗透率k.此外,实际计算中,应将地层中的孔隙度φ、含水饱和度Sw、含油饱和度So、束缚水饱和度Swi、残余油饱和度Sor校正为流体流通通道所占据的φ、Sw、So、Swi、Sor,校正公式分别为φ⇒1-(1-φ)1/3,Sw⇒1-(1-Sw)1/3,So⇒1-(1-So)1/3,Swi⇒1-(1-Swi)1/3和Sor⇒1-(1-Sor)1/3;而由实验室测定的阳离子交换量引入到本文对油水饱和泥质砂岩的计算中应校正为Qv⇒φ·Sw·Qv.
4 结 论
本文通过建立一种新的考虑储层水润湿条件下的毛管模型,将油水饱和泥质砂岩宏观物性参数与微观毛管模型参数联系了起来,推导出了含油岩石频率域中渗流流速的达西定律和电流密度的欧姆定律,从而得出了流动电位耦合系数的表达式,并分析了岩石物性参数对其频散特性的影响,得到以下结论: (1)在周期性压力场作用下,油水饱和泥质砂岩中水相和油相的流动受粘滞力和惯性力的共同支配.随着频率的升高,流体流动受到惯性力的制约作用增强,有效渗透率和流动电位耦合系数的频散特性体现了这种作用. (2)随着孔隙度的升高,流体的渗流能力增强,油水两相有效渗透率增大,二者的临界频率减小.水相和油相粘度的差异导致油相的临界频率远高于水相的临界频率.另外,含水饱和度越高,水相有效渗透率模值越大,而油相有效渗透率模值越小,但对二者的相位均无影响. (3)流动电位耦合系数随着含水饱和度的升高而增大,随着束缚水饱和度的升高而减小;水膜厚度对流动电位效应影响很大,水膜厚度越薄流动电位耦合系数越大.流动电位的相对耦合系数是含水饱和度的函数,无频散现象. 致 谢 感谢审稿专家和编辑部老师提出的建设意见,使本文论述更加清晰.
参考文献
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