文章编号: 2096-3203(2024)04-0095-09 中图分类号: TM854
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2. 广东电网有限责任公司东莞供电局, 广东 东莞 523008;
3. 海南电网有限责任公司输电运检分公司, 海南 海口 570100
 董冰冰(1987), 男, 博士, 副研究员, 研究方向为电力设备在线监测与故障诊断、放电理论与试验(E-mail: bndong@126.com); |
高常胜(1997), 男, 硕士在读, 研究方向为GIS在线监测与故障诊断。
特高频(ultra high frequency，UHF)检测方法由于灵敏度高、抗干扰能力强，具有局放模式识别能力和放电源定位等优点，已经广泛应用于气体绝缘金属封闭组合电器(gas insulated switchgear，GIS)局放状态监测[1-3]。UHF局放在线监测装置可有效预警GIS局放缺陷，但目前现场已安装UHF在线监测装置常出现局放检测失效问题，亟需提高装置功能检测的有效性。
为校验UHF局放在线监测装置功能有效性，文献[4]首次提出了脉冲注入模拟局放法，即利用陡脉冲发生器向UHF传感器注入陡脉冲信号产生电磁波信号，实现局放UHF信号的等效模拟。但UHF局放监测装置功能现场校验中，由于GIS已安装的内置UHF传感器无法移动，无法灵活改变模拟局放脉冲注入位置[5-8]。故采用外置式传感器[9]实现局放源模拟的可移动性和校验检测的灵活性，主要分为GIS的带浇筑口金属屏蔽和无金属屏蔽的敞开式盆式绝缘子边缘处进行脉冲注入，其中内置注入脉冲模拟局放等效性相关研究较多，目前浇筑口式脉冲注入与内置注入和实际局放等效性研究尚未见相关文献报道。
为分析脉冲注入模拟局放UHF信号等效性，国内外学者普遍采用UHF检测信号的频谱分布相似度[10-13]和幅值衰减[14]表征脉冲注入仿真模型模拟实际局放的等效性规律，定性验证了脉冲注入模拟局放的可行性。为定量分析脉冲注入模拟局放UHF信号的等效性，文献[15-16]将脉冲注入模拟局放与实际局放信号的偏差的平均值、最大值和方差以及信号互相关函数作为分析信号等效性的主要指标。文献[17]采用小波包对比分析了UHF局放信号在不同频段的传播规律，得出脉冲注入与悬浮放电频谱更为相似，较好地解决了UHF局放信号的频谱等效性分析问题。但以上方法主要针对GIS不同测量点的UHF信号频谱以及衰减特性的等效性分析，而对于受注入脉冲能量、参数、耦合方式影响的UHF全脉冲信号及受定位功能校验要求的局放时域特征[18-23]均难以满足等效性分析要求，无法保证监测装置功能校验的有效性。因此，为保证UHF局放监测装置功能校验有效性，须研究不同耦合方式下注入脉冲及局放缺陷UHF信号的等效性规律。
为研究不同耦合方式下注入脉冲及实际局放缺陷的UHF信号等效性规律，文中首先建立126 kV GIS局放UHF信号校验试验平台，采集典型局放缺陷(尖端、悬浮、绝缘子气泡)和不同耦合方式下注入脉冲下的UHF信号样本，然后提出基于经验模态分解的加权本征模函数(intrinsic mode functions，IMF)的UHF信号等效性分析方法，并与常规方法等效性分析结果进行对比，验证文中方法的有效性，最后分析不同耦合方式下注入脉冲模拟局放与不同局放缺陷的UHF信号等效性规律。文中研究可为UHF局放监测装置中脉冲注入位置的选取方法提供参考。
1 试验平台及方法 1.1 126 kV GIS局放UHF检测平台为分析脉冲注入模拟局放与实际局放UHF信号等效性，文中综合考虑了现场实际尖端、悬浮和绝缘子气泡典型缺陷类型及等效性，建立了包括126 kV GIS局放试验装置、局放缺陷、模拟局放脉冲注入系统和UHF局放检测系统在内的UHF局放检测平台，主要包括以下部分：
(1) 126 kV GIS局放试验装置。126 kV GIS局放试验平台主要包括铠装试验变压器(避免干扰局放检测)、水平盆式绝缘子测试单元，如图 1所示。其中，铠装试验变压器最高施加电压为120 kV，GIS中的SF6气体压力为0.4 MPa，加压方式为阶梯升压法，升高电压至出现稳定的UHF局放信号时，保持该电压值，进行局放检测及数据采集。
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图 1 126 kV GIS UHF局放检测平台示意 Fig. 1 126 kV GIS UHF partial discharge detection platform |
(2) 局放缺陷及模拟局放脉冲注入系统。为模拟GIS内部典型缺陷，文中自制了尖端、悬浮、绝缘子气泡3种典型局放缺陷，如图 2所示。模拟方法详述如下。
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图 2 3种GIS内部典型局放缺陷 Fig. 2 Three typical partial discharge defects in GIS |
尖端缺陷：将直径1 mm、长度8 mm、尖端为曲率半径0.75 mm倒角的细铜丝固定在高压端均压罩边缘处，并与高压电极良好接触，以模拟尖端放电。
悬浮缺陷：将2个直径1 mm、长度8 mm、尖端为曲率半径0.75 mm倒角的铁针通过绝缘圈固定，可调针尖距离为2 mm，放置在图 1中局放缺陷布置单元的盆式绝缘子上，距离高压电极约为1 cm处，以模拟悬浮缺陷。
绝缘子气泡缺陷：采用经X射线检测验证的气泡缺陷直径尺寸为1 mm的球体，模拟其内部气泡缺陷。
为验证局放缺陷模型设置有效性，试验前采用已校核功能的UHF在线监测装置分别对不同局放缺陷的UHF信号进行局放相位分布(phase resolved partial discharge，PRPD)图谱分析[22]，局放监测装置诊断结果与缺陷设置类型一致，局放验证了对应缺陷的UHF检测有效性，所测信号为对应缺陷的局放信号，而非外界干扰信号的影响。
用高性能任意信号发生器(采样率8 GS/s，8位D/A分辨率)向UHF传感器注入恒定参数的双指数脉冲信号模拟GIS内部局放，如图 3所示，其中注入双指数脉冲信号[5, 14]半峰值时间Tb为20 ns；t1、t2分别为信号到达30%、90%峰值的时刻；波前时间Tf为0.5 ns；峰值Um为2 V。模拟局放试验中，UHF局放检测平台不加电压。根据UHF在线监测装置现场校验情况[19]，不同耦合方式分别通过内置和外置UHF传感器注入脉冲信号实现，其中外置UHF传感器注入分为无金属屏蔽敞开式的盆式绝缘子边缘注入和带金属屏蔽绝缘子浇筑口注入。
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图 3 注入双指数脉冲信号 Fig. 3 Injection of double exponential pulse signal |
(3) UHF局放检测系统。UHF局放检测系统包含2个UHF传感器，检测UHF传感器①布置在金属屏蔽箱内无金属屏蔽的敞开式盆式绝缘子边缘处，采用皮筋将传感器接收信号面紧贴盆式绝缘子边缘；检测UHF传感器②布置在金属屏蔽箱外。局放检测UHF传感器测量频带为250~800 MHz，增益为50 dB，采用高速示波器测量UHF局放信号。
1.2 试验方法为避免局放信号采集过程中遭受外界噪声干扰，文中通过在典型缺陷布置单元外设置金属屏蔽箱，屏蔽外界干扰信号。由于UHF传感器①设置在金属屏蔽箱内，UHF传感器②设置在金属屏蔽箱外，当存在外界干扰信号时，UHF传感器②检测信号会受到干扰，而UHF传感器①由于金属屏蔽箱的屏蔽作用，不受干扰信号影响，只会接收到GIS内部局放信号，因此，可通过比较UHF传感器①、②的UHF脉冲信号幅值，避免外界干扰信号的影响。当UHF传感器①的信号脉冲幅值显著大于UHF传感器②时，即UHF传感器②为背景信号，文中试验的背景信号幅值约为0.02 V，UHF传感器①为UHF局放信号，例如尖端缺陷局放信号最大幅值为0.28 V，则表明检测信号为GIS试验装置内的局放信号；当UHF传感器①的脉冲幅值小于UHF传感器②时，即UHF传感器①信号为背景信号，或存在UHF局放信号，但信号脉冲幅值小于UHF传感器②检测信号，则为外部干扰脉冲信号。
试验采集不同耦合方式下注入脉冲及实际局放缺陷的UHF信号样本总计6 000组，为提高信号计算效率，采用K-means聚类算法[23-24]对原始数据样本的干扰信号数据识别并剔除，其中悬浮放电的局放信号聚类分析提取如图 4所示，由UHF传感器①、②局放检测的干扰避免方法可知，局放信号数据与干扰信号数据的幅值存在较大差异，可比较UHF传感器①、②的UHF脉冲信号幅值，得出图 4中幅值0.7~1.0为干扰信号数据，幅值0~0.1为局放信号数据。
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图 4 悬浮放电的局放信号聚类分析提取结果 Fig. 4 Extraction results of clustering analysis with suspension discharge partial discharge signal |
注入脉冲模拟局放UHF检测试验时，首先通过内置或外置UHF传感器注入双指数脉冲信号，每次试验注入1 000个恒定参数双指数脉冲信号，并采集其产生的UHF信号样本。参考现场开展局放监测灵敏度校验时采用的陡脉冲参数典型值并考虑现有仪器的输出能力[4]，每个工频周期注入20个脉冲；然后采用UHF局放信号测量系统，通过UHF传感器①、②测量双指数注入脉冲信号产生的UHF信号，研究不同耦合方式下注入脉冲及局放缺陷UHF信号等效性规律。
由于试验中脉冲注入频次为每1 ms注入1个脉冲，若高速示波器观测相邻UHF信号脉冲时间间隔为1 ms时，可证明所测UHF信号为脉冲注入的模拟局放信号。
2 基于经验模态分解的加权IMF的UHF信号等效性分析方法 2.1 UHF信号归一化处理悬浮、尖端、绝缘子气泡缺陷和不同耦合方式下注入脉冲模拟局放的UHF原始信号见图 5，UHF单脉冲信号采集时间为1 μs，共有2 000个采样点。
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图 5 不同局放缺陷和耦合方式下注入脉冲模拟局放的UHF原始信号 Fig. 5 UHF original signals of different partial discharge defects and coupling modes pulse injection simulated partial discharge |
脉冲注入UHF信号幅值大小与脉冲注入位置、电磁波信号传播路径以及UHF传感器的参数性能等均有关[12]。由于脉冲注入内置UHF传感器产生的电磁波信号进入GIS内部无须经过盆式绝缘子，信号衰减较小，另外浇筑口和敞开式盆式绝缘子边缘的脉冲注入电磁波传播路径和衰减特性也存在差异，所以不同局放UHF信号强度存在差异，为有效处理不同的UHF局放信号和提高计算效率，须进行归一化处理[13]。设离散UHF信号序列为x={x1，x2，x3，…，xj}，j为信号序列长度。通过归一化处理后获得标准信号序列xJ。
| $ \begin{equation*} x_{\mathrm{J}}=\frac{x-x_{\min }}{x_{\max }-x} \end{equation*} $ | (1) |
式中：xmin、xmax分别为离散UHF信号序列中的最小值和最大值。
2.2 UHF信号有效脉冲提取方法不同UHF局放信号的脉冲起始时刻不同，若对UHF信号直接进行等效性分析，在脉冲起始时刻尚未统一对齐的情况下，将会导致等效性分析失效。因此，比较脉冲注入模拟局放等效性前，须进行有效脉冲提取。
计算UHF信号的局放起始时刻[23]，截取局放起始时刻值后的一定脉冲持续时间，并保证每种局放信号长度相等。由于信号能量与电压平方成正比，可将UHF信号的电压波形转化为能量累积曲线。当局放信号远大于背景噪声时，在能量累积差值曲线上会产生明显的拐点，该拐点即可视为局放发生的起始时刻，对于长度为N的信号，将能量累积值减去每点的平均能量，可得：
| $ \begin{equation*} s_{k}^{\prime}=s_{k}-p=\sum\limits_{n=1}^{k} u_{n}^{2}-\sum\limits_{n=1}^{N} \frac{u_{n}^{2}}{N} \times k \end{equation*} $ | (2) |
式中：s′ k为能量差值；sk为能量累计值；p为每点的平均能量；un为信号电压幅值；k为曲线采样点序列；n=1，2，3, …, k，…，N。为保证提取的UHF信号脉冲长度保持一致，考虑到UHF原信号的长度为2 000以及信号脉冲的持续时间，故信号脉冲提取长度为1 000，UHF局放信号有效脉冲提取见图 6。
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图 6 UHF局放信号有效脉冲提取 Fig. 6 Effective pulse extraction of the UHF partial discharge signal |
经验模态分解是一种应用于非线性与非平稳时间序列信号的分解方法[25]，具体分解流程如图 7所示，图 7中e为经验模态分解次数。
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图 7 经验模态分解流程 Fig. 7 Flow chart of empirical mode decomposition |
首先识别原始信号x(t)的所有局部极值，包括局部最大和最小值；然后将所有局部极大和极小值分别用三次样条插值函数拟合形成原信号的上下包络线；计算上下包络线的平均包络线m(t)；原始信号x(t)减去平均包络线m(t)，得到新的数据序列h(t)：
| $ \begin{equation*} h(t)=x(t)-m(t) \end{equation*} $ | (3) |
判断h(t)是否满足IMF的2个条件，即：(1) 在整个时域内极值点个数与过零点个数相等或最多相差1；(2) 在任意时刻，由局部极大值点形成的上包络线和由局部极小值点形成的下包络线的平均值为0，即上、下包络线相对于时间轴局部对称。如果满足IMF的2个条件，该信号就是1个IMF分量；如果不满足，以该信号为基础，重新进行分析，直至分解d次后分解得到的信号满足IMF的2个条件，得到原始信号的第1个IMF分量。对残余信号r(t)进行上述步骤处理，可得到第2个IMF分量。继续进行分解，直到最后1个残余信号无法继续分解为止，完成对信号x(t)的经验模态分解过程。将原始信号x(t)分解后，所获得第1个IMF分量中包含原始信号x(t)中时间尺度最小(频率最高)的成分，且随着IMF阶数的增加其对应的频率成分逐渐降低，其中残余信号r(t)的频率成分最低。
由于不同缺陷和脉冲注入的UHF信号频谱组成不同[22]，故不同的UHF信号序列分解出的IMF的个数存在差异，若直接采用分解后的IMF进行等效性分析，会出现不同UHF信号的IMF个数匹配困难问题，无法进行UHF信号的等效性分析。悬浮缺陷UHF信号经验模态分解结果如图 8所示，分解出了11个IMF和1个残差序列。
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图 8 悬浮缺陷UHF局放信号的有效脉冲经验模态分解 Fig. 8 Effective pulse empirical mode decomposition of UHF partial discharge signals of suspension defects |
IMF的各个分量IMF1—IMF11分别对应原始信号中的各频率分量，并按照从高频到低频的顺序依次排列，残差序列r11为原始信号中无法被分解为IMF的残余部分。内置和外置脉冲注入的UHF信号通过经验模态分解出了8个IMF和1个残差序列，另外2个局放缺陷及脉冲注入UHF信号分解结果中，尖端缺陷UHF信号分解出了10个IMF和1个残差序列，气泡缺陷UHF局放信号分解出了12个IMF和1个残差序列。
2.4 IMF加权处理优化为解决UHF信号序列经验模态分解出的IMF个数差异问题，文中对每个UHF信号分解出的IMF进行加权处理，解决不同UHF信号IMF个数差异造成的信号等效性分析匹配困难的问题。设1个UHF信号序列经过经验模态分解之后产生l个IMF(ximf, 1，ximf, 2，…，ximf, l)，即：
| $ \begin{equation*} x(t)=x_{\mathrm{imf}, 1}+x_{\mathrm{imf}, 2}+\cdots+x_{\mathrm{imf}, l}+r_{l}(t) \end{equation*} $ | (4) |
式中：ximf, l为UHF信号序列经过经验模态分解之后产生的第l个IMF；rl(t)为第l个残余信号。
UHF原始信号序列x(t)可由l个IMF和残差信号rl(t)组成，故原始UHF信号序列中所含的特征量I(t)也由其组成。进一步量化x(t)所含的特征量I(t)，则1个IMF所含的特征量记为Iimf, l，残差序列所含的特征量记为Ir, l，则存在：
| $ \begin{equation*} I(t)=I_{\mathrm{imf}, 1}+I_{\mathrm{imf}, 2}+\cdots+I_{\mathrm{imf}, l}+I_{\mathrm{r}, l} \end{equation*} $ | (5) |
由式(5)可知，由于信号特征量可以进行累加，故可以对IMF进行加权处理。由于不同的IMF所含的时域特征量存在差异，且经过分解后第1次的IMF中所含的时域特征量最多，所以在运用信号等效性判据方法进行分析时必须考虑特征量的问题。如文中所述，UHF信号x(t)通过经验模态分解后存在l个IMF，对其进行加权，如式(6)所示。该方法既可以解决IMF个数不同造成的信号等效性分析匹配困难的问题，又能够最大限度地保留原信号特征。
| $ \begin{align*} & I(t)=\frac{1}{2^{1}} x_{\mathrm{imf}, 1}+\frac{1}{2^{2}} x_{\mathrm{imf}, 2}+\cdots+ \\ & \frac{1}{2^{l}} x_{\mathrm{imf}, l}+\left(1-\sum\limits_{i=1}^{l} \frac{1}{2^{i}}\right) r_{l}(t) \end{align*} $ | (6) |
为量化分析注入信号与局放信号等效性，常采用的方法为计算注入信号与局放信号的偏差平均值μ、最大值m和方差σ，进行等效性分析[16]，计算方法见式(7)—式(9)。
| $ \mu=\frac{1}{N_{\mathrm{s}}} \sum\limits_{d=1}^{N_{\mathrm{s}}}\left(s_{\mathrm{ps}, d}-s_{\mathrm{pd}, d}\right) $ | (7) |
| $ m=\max \left|s_{\mathrm{ps}, d}-s_{\mathrm{pd}, d}\right| $ | (8) |
| $ \sigma=\sqrt{\frac{1}{N_{\mathrm{s}}} \sum\limits_{d=1}^{N_{\mathrm{s}}}\left[\left(s_{\mathrm{ps}, d}-s_{\mathrm{pd}, d}\right)-\mu\right]^{2}} $ | (9) |
式中：sps, d、spd, d分别为注入信号、局放信号；Ns为采样点总数；d为信号采样点序列，d=1，2，3, …, Ns。
以上方法适用于时域特征差异较小的信号等效性分析，对于文中时域特征差异较大的UHF局放信号，若直接进行信号偏差计算，等效性参数指标受信号局部特征影响较大，无法保证等效性分析有效性。
欧式距离对2个不同离散信号中每个对应采样点求取直线距离[25-26]，可用于文中UHF局放脉冲信号的全长度特征的等效性分析。欧式距离信号等效性判据为欧式距离越近则UHF信号序列等效性越高；反之，则等效性越低。欧式距离计算如下:
| $\begin{equation*} D(x, y)=\left[\sum\limits_{b=0}^{N_{s}-1}\left(X_{b}-Y_{b}\right)^{2}\right]^{\frac{1}{2}} \end{equation*} $ | (10) |
式中：D(·)为距离函数；Xb、Yb为2个不同的离散信号；b为信号采样点序列，b=0，1，2，…，Ns-1。
为了判断脉冲注入模拟局放的UHF信号与实际局放UHF信号的相似性，文中提出基于经验模态分解的加权IMF的欧式距离等效性分析方法，提取的函数[27]须满足：
| $ \begin{equation*} D(E(S), E(Q)) \leqslant D(S, Q) \end{equation*} $ | (11) |
式中：E(·)为分解的IMF，即特征函数；S、Q为UHF信号序列。为进一步减小计算误差，文中通过欧式距离序列的平均值Me和最大值Ma的指标衡量UHF信号之间的等效性规律。由于UHF信号进行了归一化处理，将欧式距离值与1的比值百分数作为等效性指标，百分值越大则等效性越低。
3 基于加权IMF的UHF信号等效性分析结果 3.1 加权IMF的UHF信号等效性分析方法验证为分析加权IMF方法的信号等效性，文中基于MATLAB分别采用加权IMF和常规处理方法计算不同UHF信号的等效性指标。不同耦合方式下注入脉冲模拟局放的加权IMF与常规方法的等效性分析结果如表 1—表 3所示。
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表 1 内置脉冲注入的加权IMF与原信号等效性分析 Table 1 Equivalence analysis of weighted IMF and original signal with internal pulse injection |
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表 2 敞开式脉冲注入的加权IMF与原信号等效性分析 Table 2 Equivalence analysis of weighted IMF and original signal with open pulse injection |
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表 3 浇筑口脉冲注入的加权IMF与原信号等效性分析 Table 3 Equivalence analysis of weighted IMF and original signal with pouring port pulse injection |
比较不同耦合方式下的常规方法与加权IMF方法的等效性分析结果可知，常规信号偏差法的最低平均偏差μ和最大值偏差m都达到了0.123 7和0.715 6，而采用加权IMF法处理的欧式距离平均值Me和最大值Ma只达到了5.67%和15.26%，等效性指标明显减小。由此可知，采用常规方法进行UHF信号等效性分析误差较大，难以保证不同耦合方式下注入脉冲的UHF信号等效性分析有效性。采用加权IMF处理的信号欧式距离平均值和最大值均较小，降低了信号局部差异带来的误差，证明了文中方法的有效性。
3.2 不同耦合方式下注入脉冲模拟局放UHF信号等效性规律为分析注入脉冲模拟局放与不同局放缺陷的UHF信号等效性规律，分别将3种耦合方式下注入脉冲的欧式距离平均值Me和最大值Ma等效性指标进行求和平均计算，结果如表 4所示。
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表 4 不同缺陷类型与脉冲注入UHF信号等效性规律 Table 4 Equivalent rule of different defect types and pulse injection UHF signals |
分析表 4可知，注入脉冲模拟局放与悬浮缺陷UHF信号之间的欧式距离平均值和最大值指标最小，其中悬浮缺陷与注入脉冲UHF信号欧式距离平均值和最大值指标分别为4.25%和11.81%。由欧式距离等效性判据可知，内/外置注入脉冲模拟局放与悬浮缺陷UHF局放信号等效性最高。由于现场校验要求双指数注入脉冲参数恒定，且注入频次固定不变，故每个注入脉冲UHF传感器产生的电磁波信号能量基本相同，而GIS内部的悬浮缺陷放电特征[28]表现为脉冲幅值较大、放电间隔和次数稳定，这与恒定参数脉冲注入模拟局放较为相似。因此，注入脉冲模拟局放与悬浮缺陷UHF局放信号等效性最高，进一步验证了文中等效性分析结果的正确性。
为比较不同耦合方式下注入脉冲与实际局放UHF信号等效性，分别将3种局放缺陷的欧式距离平均值Me和最大值Ma等效性指标进行求和平均计算，结果如表 5所示。
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表 5 不同耦合方式下注入脉冲与实际局放缺陷UHF信号等效性规律 Table 5 Equivalence rule of pulse injection with different coupling modes and UHF signal of actual partial discharge defects |
分析表 5可知，其中内置脉冲注入模拟局放与实际局放缺陷UHF信号等效性最高，欧式距离等效性指标平均值和最大值最小，分别为4.06%和12.22%。内置脉冲注入模拟局放，其产生的电磁波信号耦合进入GIS内部无须经过盆式绝缘子，电磁波信号衰减特性与实际GIS内部缺陷局放更为相似。而外置脉冲注入产生的电磁波信号，首先须通过盆式绝缘子耦合进入GIS内部，其信号传播规律与GIS内部缺陷局放相差较大，故内置UHF注入脉冲模拟局放与实际局放等效性更高。进一步分析表 5可知，虽然无金属屏蔽敞开式脉冲注入相较于内置注入的等效性略低，但是相差较小，对于现场UHF局放监测装置的脉冲注入校验，也可选择无金属屏蔽的敞开式盆式绝缘子边缘脉冲注入。
4 结论(1) 文中提出基于经验模态分解的加权IMF的UHF信号等效性分析方法，解决了IMF个数差异的问题和信号特征局部差异较大的影响，采用加权IMF法可定量分析不同UHF信号等效性规律，提高UHF信号等效性分析有效性。
(2) 相较于尖端和绝缘子气泡局放缺陷，双指数脉冲注入模拟的局放与实际悬浮缺陷局放UHF信号等效性最高。UHF局放在线监测装置进行悬浮缺陷的局放缺陷识别和定位功能检测，可采用恒定参数双指数脉冲注入传感器模拟局放代替实际悬浮放电。
(3) 不同耦合方式下注入脉冲中，内置和无金属屏蔽脉冲注入UHF信号与实际局放缺陷的UHF信号的加权IMF等效性指标相差不大。故采用脉冲注入模拟局放法校验UHF局放监测装置功能时，可优先选择内置UHF传感器脉冲注入，其次是无金属屏蔽的敞开式盆式绝缘子边缘脉冲注入，最后选择浇筑口脉冲注入。
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