500 m口径球面射电望远镜(Five-hundred-meter Aperture Spherical Telescope, FAST)是目前世界上最大的单口径射电望远镜，拥有最高的测量灵敏度，对于距离较为遥远的暗弱脉冲星、暗物质、暗能量的发现等具有重要意义，而要达到这样的灵敏度需要馈源和反射面高精度的测控技术。高质量的天文观测数据依赖于望远镜的高精度运行^[1]。汇聚信号的500 m反射面是实时变形的，运载信号接收系统的馈源支撑也实时跟踪运动，因此，高精度实时测量系统是实现望远镜高精度运行的关键。500 m口径球面射电望远镜最高观测频率设计为3 GHz，反射面节点调整的定位精度要求达到均方根5 mm，分配给测量精度为均方根2 mm；馈源舱的实时定位测量精度要求达到均方根3 mm；千米量级达到毫米级精度只有具有“测量机器人”美誉的高端全站仪可以实现^[2]，因此，500 m口径球面射电望远镜主要的实时测量任务都由全站仪完成^[3]。

全站仪是兼有电子测角、电子测距、数据计算和传输功能的自动化、数字化三维坐标测量与定位系统^[4]。它由测角精度很高的水平、垂直度盘和测距仪构成。全站仪测距的基本原理是利用电磁波在空气中的传播速度已知这一特性，测定电磁波在全站仪与靶标间往返传播的时间来求得距离值。在室外大尺度环境下，当大气密度不均匀时，就像看水中的物体一样，除了传播速度变化，还造成传播方向的误判，测角测距都受影响，因此，大气折射的影响是全站仪误差的主要来源。本文主要介绍研发的风琴式护罩高精度运动平台、实验过程和数据分析方法，评价全站仪在特殊条件下的测量精度和实时性，为后续误差修正提供依据。

1 风琴式护罩高精度运动平台设计 1.1 设计指标

500 m口径球面射电望远镜现场大气密度不均匀非常明显，温湿度场分布极为复杂，高差约150 m，大气压有20多毫帕的变化，折光影响大，不符合连续折射率变化的球壳分层模型，无法用常规补偿修正。从全站仪到被测点沿途地面均铺设反射面面板，金属表面的海市蜃楼现象对原始观测量的测量精度产生影响，全范围铺设面板也限制了设备的尺寸、安放和运输。

平台尺寸过大不利于运输和测试时安放，运动有效行程过小影响测试功能，平台参数见表 1，设定有效行程1 m，最大尺寸小于2 m，电器柜最长边小于1 m，观测时馈源舱运动速度为11.7 mm/s和23.4 mm/s，故设定3挡运动速度12 mm/s，18 mm/s，24 mm/s，要求平台定位精度0.08 mm，通讯方式有线、无线兼容。

1.2 远程高精度测量设备性能评价硬件系统组成及工作原理

远程高精度测量设备性能评价硬件系统包括计算机、全站仪、运动平台及靶标，其中，全站仪、计算机、靶标是采购产品，运动平台、通讯、数据采集及控制是研发产品。

如图 1，靶标通过连接板固定安装在滑块上，滑块与运动平台的丝杠连接，并随丝杠的旋转水平移动；数据采集计算机与运动平台连接，获取运动平台上靶标的移动数据；全站仪测量靶标的移动数据通过无线或有线方式输送至数据采集计算机，由数据采集计算机对比通过连接运动平台直接获取的靶标的移动数据以及全站仪测量的靶标的移动数据，得出全站仪的时滞及差分测量精度数据。运动平台的误差来源包括丝杠误差、编码器误差、通讯传输延时误差等，通过评估这些误差引起的单位误差在亚毫米量级，相对全站仪的5 mm的测量误差可以忽略，所以可以以平台移动数据为基准评价全站仪的性能。

运动平台如图 2，包括丝杠导程为5 mm，丝杠两端安装限位传感器，当检测到限位信号时控制电机反转，使运动平台往复运动。丝杠及传感器由风琴罩保护，适应野外工作环境。安装靶标的滑块随丝杠运动，减速机减速比为8，电机编码器分辨率为10 000脉冲/转，电控箱内包含空气开关、驱动器、电源和无线模块等。平台每运动1 mm需要的脉冲数=编码器的分辨率×减速比/丝杆导程=10 000 × 8/5=16 000；电机运行转速=平台运行速度× 60 ×减速比/丝杆导程=12 × 60 × 8/5=1 152转/分钟。

1.3 测试方法设计

全站仪能实现三维测量，风琴式护罩高精度运动平台只有一维准确信息，需要设计相应的测试方案，完成全站仪三维评价。

架设全站仪，输入相应气象参数，全站仪内部完成常规改正，按设计的方向和位置安放运动平台，将靶标安装在平台滑块上，先采集靶标静止时的数据，分析数据时根据靶标启动点进行时间对齐，平台按不同速度多次往复运动并采集数据，将靶标运动数据在xyz三轴上投影，可分析全站仪不同轴向的测量性能。

如需在某一方向获得最大分量，可调整运动平台放置方向进行多次实验和数据采集。增大单一分量的平台方向设计原则：平台水平放置，使靶标的移动方向与全站仪的激光水平方向一致，获得该方向最大位移分量，启动测量，采集数据可计算不同速度下全站仪x轴的测量精度；平台依然水平放置使靶标的移动方向与全站仪的激光方向在水平方向垂直，可计算不同速度下全站仪y轴的测量精度；靶标的移动方向与铅垂方向一致，可计算不同速度下全站仪z轴的测量精度。

2 全站仪性能测试实验

为提高工作效率，制造了工装安装在滑块上可同时测3台全站仪。运动平台上分别放置3个靶标，3个靶标构成边长约为1 m的三角形。运动平台电机编码器和全站仪测量数据由同一台计算机采集，计算机接收数据时记录计算机时间，保证数据到达的时间基准统一。运动平台按12 mm/s，18 mm/s和24 mm/s 3档速度运行，每个速度档采集时间为10 min。

实验分为室内和室外两部分，见图 3，室内实验采用3台全站仪，全站仪与运动平台距离约为8 m，实验前统一设站，保证3台全站仪在同一坐标系内。室外实验用两台全站仪，全站仪与运动平台距离约230 m，两台全站仪放在同一基墩并统一设站，分别测运动平台上两个靶标，室外实验分别使用了3种靶标。

3 数据分析结果 3.1 数据分析方法

运动平台电机编码器和全站仪测量数据由同一台计算机采集，保证了数据的时间一致性。全站仪采样率5~7 Hz，采样周期不均匀，电机编码器采样率高于全站仪测量速率，对运动平台数据进行线性差值，按照全站仪时间标签重新采样，使全站仪数据与平台数据时间对齐。将移动平台和全站仪测量数据均投影到全局坐标系下，以编码器数据为基准分析在不同方向上全站仪的点位误差，距离差代表综合误差。通过运动平台数据与全站仪数据做相关分析得出全站仪动态测量时滞，将全站仪数据在时间轴上统一移动时滞量后再与平台数据进行比较。

3.2 室内实验结果分析

平台的运动方向与本地坐标系x轴方向基本一致，分别分析3种速度下3个全站仪的时滞、点位误差和综合误差，结果见表 2。

图 4(a)是靶标1沿x轴方向运动时，平台测量靶标1相对起始点运动距离与全站仪测量的靶标1相对起始点运动距离的轨迹图；图 4(b)是以平台运动为基准，全站仪测量靶标1在xyz三轴上的误差，从图中可以看到有明显的系统差。从时滞分析中可以看出，测量误差的系统差主要源自全站仪的时滞；图 4(c)显示，消除时滞对误差有明显的抑制作用；图 4(d)是全站仪的采样周期，图中可见采样周期集中分布在110 ms左右，由于全站仪存在周期性内外光路切换，约每分钟一次，内外光路切换时间约0.8 s，形成周期性停拍，停拍是导致误差数据出现大幅度跳变的主要原因。

平台的运动方向与本地坐标系y轴方向基本一致，3种速度下3个全站仪的时滞、点位误差及综合误差见表 3。

3台全站仪测同一个靶标，3种速度下3个全站仪的时滞、点位误差及综合误差见表 4。

室内实验结果表明，运动平台放置方向不影响全站仪时间特性时滞和周期特征时滞。运动平台放置方向与某轴一致时，靶标的主要运动方向与该轴一致，另外两个方向分量很小，近乎静止，说明全站仪运动与静止时精度差异，静态误差相对动态要小些。每个方向以不同速度运动也反映了运动速度对精度的影响，运动速度越大，误差越大。

3.3 室外实验结果分析

棱镜不同会对测量精度产生影响^[5]，两台全站仪分别测两个不同的棱镜，低速和高速两种情况下两台全站仪的时滞、点位误差及综合误差见表 5。

图 5(a)全站仪Z2测量小号360°棱镜(靶标)时运动平台和全站仪测量的轨迹图；图 5(b)是以平台运动为基准，全站仪测量靶标在xyz三轴上的误差，从图中可以看出存在系统差，但相对比例比室内小很多，远程室外大气扰动误差明显；图 5(c)显示消除时滞对误差的影响不如室内实验明显，大气扰动误差依然存在；图 5(d)是全站仪采样周期，从图中可以看出，室内外实验中全站仪时间特征基本不变。

室外实验与室内实验结果表明，全站仪时间特性不变，静态误差相对动态要小，运动速度越大误差越大。室外动态测量主要误差来源依然是全站仪时滞和采样周期不确定性，从消除时滞影响后的数据图像可见，室外残差大于室内主要体现在大气扰动的影响，静态测量室内外差别主要表现为大气扰动影响实验结果，室外误差明显大于室内。

4 结论

室内室外实验测试表明，全站仪的时间特性基本不变，采样周期集中分布在110 ms左右，由于全站仪存在周期性内外光路切换，周期约1 min，内外光路切换时间约0.8 s，此时间是导致误差数据出现大幅度跳变的主要原因，时滞在195~295 ms之间。静态测量精度高于动态测量精度，测量点位精度与靶标运动速度正相关，基本呈线性关系，消除时滞影响可有效改善测量精度。

提高测量精度还需解决大气扰动的影响，需解决全站仪测量时滞，建立时滞模型和卡尔曼滤波算法，有效降低测量时滞，需解决全站仪测量数据同步问题，尤其在全站仪内外光路切换时间内需对测量数据进行有效预测。