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文章信息
- 张霞, 黄刚, 刘昭, 冯曼曼, 李昌新
- ZHANG Xia, HUANG Gang, LIU Zhao, FENG Man-man, LI Chang-xin
- 热、光、水耦合老化条件对温拌沥青性能的影响
- Influence of Coupled Aging Condition of Heat, Light and Water on Performance of Warm Mix Asphalt
- 公路交通科技, 2019, 36(7): 10-19
- Journal of Highway and Transportation Research and Denelopment, 2019, 36(7): 10-19
- 10.3969/j.issn.1002-0268.2019.07.002
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文章历史
- 收稿日期: 2018-08-08
2. 重庆交通大学 土木工程学院, 重庆 400074;
3. 中国市政工程华北设计研究总院有限公司重庆分公司, 重庆 400074
2. School of Civil Engineering, Chongqing Jiaotong University, Chongqing 400074, China;
3. Chongqing Branch of North China Municipal Engineering Design & Research Institute Co., Ltd., Chongqing 400074, China
沥青温拌技术作为一种节能环保的绿色技术,在保证路面性能同时,能够在施工中减少能源消耗,降低沥青烟尘排放,延长施工时间,而备受交通行业关注[1-3]。温拌沥青技术分为沥青降黏温拌技术、表面活性温拌技术、沥青发泡温拌技术3大主流技术体系。其中沥青降黏温拌技术主要是通过降低沥青高温黏度,达到降低沥青混合料拌和与压实温度的效果,该类技术的代表性产品是温拌剂Sasobit[4]。表面活性温拌技术主要是通过表面活性剂、水与沥青在拌和过程中的润滑剪切作用,增加沥青混合料的低温工作性,该类技术的代表性产品是益路(Evotherm)温拌剂[5]。目前国内外对温拌沥青老化的研究相对较少,其中张久鹏等[6-7]建立了基于正戊烷沥青质的温拌沥青老化动力学模型,计算了相关参数,对比研究了温拌沥青与基质沥青的老化动力特性;马育、何亮等[8-9]从宏观性能和红外光谱分析分别对Evotherm DAT和Sasobit温拌橡胶沥青的老化特征与规律进行了研究;齐秀廷等[10]认为紫外老化使得温拌橡胶沥青的黏度、车辙因子和临界温度增大,高温性能得到改善;王松等[11]基于软化点建立了辽河油田AH-90温拌沥青老化动力学方程,获得了相关参数;何东坡等[12]采用沥青旋转薄膜试验和压力老化试验,对比分析了原样沥青、添加DAT和Sasobit的沥青老化性能。秦永春等[13]研究了温拌沥青混合料中沥青在施工阶段的老化程度。在相关研究中,普遍采用了热老化模拟温拌沥青的老化状态,而在自然界中,沥青在实际使用过程中会同时受到高温、阳光(紫外光)辐射和雨(雪)水的影响,环境因素耦合作用是致使沥青内部组成和结构发生变化而导致路面提前破坏的重要原因。Xie[14]等通过室内和现场试验研究了(紫外线,氧化和水)耦合老化对橡胶多空隙混合物(PEM)性能的影响。Shen[15]等采用佐治亚州沥青老化设备(GAWD)模拟紫外线,水和温度的耦合环境条件研究对干法和湿法处理的橡胶改性沥青混合料性能。丛培良[16]等研究了光热耦合条件对SBS改性沥青性能的影响。何兆益、冉龙飞[17-19]等研究了热、光、水耦合条件下SBS改性沥青的老化机理和宏观特性。
本研究设置热、光、水耦合老化条件,采用70#沥青分别添加有机降黏温拌剂Sasobit和表面活性温拌剂Evotherm DAT,深入分析耦合老化作用对温拌沥青性能的影响程度,建立耦合老化方程,判断耦合老化中主、次显著性影响因素,给出相应性能指标极值和极值条件,为评价环境因素对温拌沥青长期性能的影响提供参考。
1 试验材料与方法 1.1 试验材料以中海70#A级沥青为原样沥青,Sasobit掺量为沥青质量的3%,DAT掺量质量比为:温拌剂/沥青=5/95, 分别制备AH70#+Saso、DAT两种温拌沥青,沥青基本性能如表 1所示[20-21]。
指标 | 沥青类型 | |||
AH70# | Sasobit温拌沥青 | DAT温拌沥青 | ||
针入度25 ℃/ (0.1 mm) |
测值 | 76 | 54 | 71 |
规范要求 | 60~80 | — | — | |
软化点/℃ | 测值 | 51.4 | 73.6 | 51.2 |
规范要求 | ≥46 | — | — | |
延度15 ℃/ cm |
测值 | >100 | 45 | >100 |
规范要求 | ≥100 | — | — |
1.2 室内加速耦合老化试验箱
为了能较真实地模拟自然界热、光、水耦合老化条件,研发了沥青加速耦合老化试验箱。耦合老化试验箱由支架、密封箱、制冷装置、加热装置、加湿装置、干燥装置、紫外线辐照装置、风机、人机对话界面和多个传感器组成。
由于在全寿命服役周期内,沥青的光老化主要来自于以紫外光为主的太阳辐射而导致化学键断裂[15]。因此采用紫外线照度强,光谱波长范围能够造成沥青化学键断裂的高功率高压汞灯作为老化光源,可对沥青进行低于90 ℃的紫外线加速老化;耦合老化试验箱的温控包括了制冷和制热装置,可以模拟高低温环境,其主要技术参数为:(1)工作室尺寸:L×B×H=400 mm×400 mm×500 mm;(2)工作室温度范围:-20~+150 ℃;(3)温度波动度及进度:±0.3,0.1 ℃;(4)湿度:5%~98%;(5)控湿精度:0.1%;(6)恒湿波动度:±2.5%;(7)辐射光谱范围:360~440 nm;(8)光源:100,200,500 W紫外线高压汞灯各两支。试验箱见图 1,其主要技术参数见表 2。
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图 1 耦合老化试验箱 Fig. 1 Coupling aging test chamber |
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技术参数 | 参数范围 | 波动度 | 精度 |
工作室温度T/℃ | -20~+150 | ±0.3 | 0.1 |
工作室相对湿度R.H/% | 5~98 | ±2.5 | 0.1 |
紫外光波长λ/nm | 360~440 | — | — |
高压汞灯功率P/W | 100,200,500各两支 | ||
工作室尺寸(L×B×H)/mm | 400×400×500 | ||
注:L,B,H分别为工作室长、宽、高。 |
1.3 加速耦合条件设计
由于沥青路表面在太阳辐射下温度可达70 ℃,同时考虑耦合老化箱高压汞灯受热温度不能超过90 ℃的限制,在保证试验安全前提下,将室内耦合老化试验温度(T)设计为55~75 ℃等5个水平。
中国西北部气候较为干燥,年平均相对湿度在30%~40%;南方地区气候较为潮湿,年平均相对湿度可达70%;全国年平均相对湿度在50%左右,在保证试验稳定性前提下,设计耦合老化试验相对湿度(R.H)为35%~50%等5个水平。
我国地域辽阔,不同地区紫外光辐射强度不同,东南西北差异较大,根据拉萨、北京和成都等地的辐射强度,设计紫外光辐射强度分别为16~25 W/m2等5个水平[22]。
1.4 试验方法由于热、光、水耦合老化试验是多因素、多水平的复杂试验,因此采用以温度、相对湿度、光照强度为自变量,以针入度、软化点、5 ℃延度、135 ℃布氏黏度、抗车辙因子(G*/sin δ)、抗疲劳因子(G*·sin δ)6个沥青性能指标为变量的3因素5水平U5(53)均匀设计试验方法[23-25]。依据均匀设计表设计的耦合老化条件如表 3所示。具体试验方法为:在试验箱上设置温度、湿度和光照强度耦合老化条件,称取(25±0.5)g温拌沥青均匀平摊在12 cm×12 cm金属方盘中,将盘放置于老化箱内,老化时间120 h,测定相关沥青性能指标。
耦合老化组合 | 温度T/ ℃ |
相对湿度 R.H/% |
光照强度/ (W·m-2) |
A | 55 | 35 | 22 |
B | 60 | 45 | 20 |
C | 65 | 30 | 18 |
D | 70 | 40 | 16 |
E | 75 | 50 | 25 |
2 试验结果与分析 2.1 数据分析方法
完成耦合老化试验获得观测值后,借助数学工具软件“DPS数据处理系统”和“First Optimization(1stOpt)”,建立模型,进行数据处理和分析[24-25],具体方法如下:
(1) 所有试验数据均通过重复性试验获得,并进行正态性检验。
(2) 由于各变量间存在潜在关系(即需多个因变量对多个自变量同时回归建模),且试验样本容量小于变量个数,因此采用偏最小二乘(Partial Least-squares)的多元数据分析建立二次多项式回归模型,得到各性能指标耦合老化方程,采用数据标准化后的“误差平方和”、“决定系数R2”、“PRESS统计量”评价回归模型的有效性。
(3) 根据耦合老化方程预测各性能指标达到极限状态对应的耦合老化条件。
(4) 由于热、光、水3个条件在耦合作用中可能存在相互依赖性关系,导致多重共线性现象,同时也为了进一步判断耦合老化作用中自变量对变量的影响程度,采用“逐步回归分析方法(F值检验)”将温度、湿度、光强进行逐步回归,通过逐步回归中“显著性水平α值”和“调整相关系数r”的变化,独立评价3个自变量对各性能指标(变量)的影响显著性。为进一步揭示各自变量对变量的重要性和数量关系,同时对进入回归方程的自变量进行“通径分析”,根据通径系数大小和正负,推断各自变量对变量的直接和间接影响程度,逐步回归分析内容包括:
① 回归模型诊断:要求回归方程方差分析F值的显著水平α≤0.05;进行自变量间共线性诊断:逐步回归分析结果中入选自变量的相关系数矩阵特征根中, 若有特征根接近于0,则自变量间可能存在共线性,特征根近似为0的个数即为共线性的数目;若“条件指数k≥10”且相应“方差比>0.5”时,认为自变量间存在共线性。采用Durbin-Watson统计量d检测,d取值范围介于0~4之间,其值越接近2,说明自变量间相互独立性越强。
② 模型检验结果显著性水平α值的判断标准为:0.001≤α < 0.01,结果极显著;0.01≤α<0.05,结果显著;0.05≤α<0.10,结果较显著。
2.2 Sasobit温拌沥青耦合老化作用显著性分析测定耦合老化后Sasobit温拌沥青的性能指标见表 4,根据表 4数据采用偏最小二乘方法建立的二次多项式耦合老化方程见表 5,数据标准化后相关判断参数见图 2。
耦合老化组合 | 性能指标 | |||||
针入度/(0.1 mm) | 软化点/℃ | 15 ℃延度/cm | 黏度/(Pa·s) | 抗车辙因子(G*·sin-1 δ)/Pa | 抗疲劳因子(G*·sin δ)/Pa | |
A | 32 | 74.5 | 57.6 | 0.386 | 1 962.6 | 1 489 600 |
B | 28 | 74.1 | 50.3 | 0.378 | 2 249.2 | 1 839 700 |
C | 31 | 74.3 | 44.5 | 0.448 | 2 395.2 | 2 011 100 |
D | 26 | 73.5 | 38.2 | 0.486 | 2 526.3 | 2 395 700 |
E | 19 | 76.7 | 20.9 | 0.560 | 4 877.9 | 3 154 100 |
指标 | 耦合老化方程 |
针入度/(0.1 mm) | Y2.2-1=-56.27+0.78x1-0.68x2+8.33x3-0.002x12+0.013x22-0.14x32-0.003x1x2-0.029x1x3-0.022x2x3 |
软化点/℃ | Y2.2-2=131-0.97x1-0.86x2-0.95x3+0.005x12+0.005x22+0.004x32+0.005x1x2+0.008x1x3+0.008x2x3 |
延度/cm | Y2.2-3=-247.47-1.03x1+4.11x2+26.67x3+0.018x12-0.013x22-0.43x32-0.015x1x2-0.066x1x3-0.12x2x3 |
黏度/(Pa·s) | Y2.2-4=2.1+0.009x1-0.032x2-0.14x3-0.000 1x12+0.000 2x22+0.002x32+0.000 1x1x2+0.000 3x1x3+0.001x2x3 |
抗车辙因子(G*·sin-1 δ)/Pa | Y2.2-5=41 721.52-420.12x1-483.49x2-1 785.07x3+1.47x12+1.85x22+24.38x32+2.84x1x2+7.32x1x3+8.79x2x3 |
抗疲劳因子(G*·sin δ)/Pa | Y2.2-6=14 289 139.87+41 298.57x1-130 439.97x2-1 206 618.69x3-757.03x12+148.94x22+19 855.92x32+567.49x1x2+3 057.98x1x3+4 853.21x2x3 |
注:x1为温度, ℃;x2为相对湿度,%;x3为光照强度,W/m2;Y2.2-1为针入度,0.1 mm;Y2.2-2为软化点,℃;Y2.2-3为延度,cm;Y2.2-4为黏度,Pa·s;Y2.2-5为抗车辙因子(G*/sin δ),Pa;Y2.2-6为抗疲劳因子(G*·sin δ),Pa。 |
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图 2 数据标准化后模型判断参数(Sasobit温拌沥青) Fig. 2 Judgment parameters of model after data standardization(Sasobit warm mix asphalt) |
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由图 2可知,建立的Sasobit温拌沥青指标回归方程相关性好;随着自变量个数增加,方程“误差平方和”和“Press残差”不断减小,“回归方程决定系数R2”不断增大,证明热、光、水条件直接对Sasobit温拌沥青产生影响并发生耦合老化作用。采用“逐步回归分析方法”进一步判断热、光、水条件对每个指标的影响程度,见表 6。
指标 | 耦合作用的因素(自变量) | 显著性水平α | 调整相关系数r | 通径分析 | 共线性诊断 | Durbin-Watson统计量d | |||||||
自变量 | 直接通径系数 | 间接通径系数 | 总影响 | 特征根 | 条件指数K | ||||||||
T | R.H | I | |||||||||||
针入度 | R.H | 0.063 6 | 0.803 4 | T | -0.612 | — | -0.229 5 | -0.015 3 | -0.856 8 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
R.H,T | 0.021 2 | 0.978 6 | R.H | -0.459 | -0.306 | — | -0.091 8 | -0.856 8 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
R.H,T,I | 0.061 6 | 0.995 3 | I | -0.169 | -0.055 4 | -0.249 3 | — | -0.473 7 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
软化点 | I | 0.040 0 | 0.857 7 | T | 0.508 4 | — | -0.10 36 | 0.087 1 | 0.491 9 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
I,T | 0.028 2 | 0.971 4 | R.H | -0.207 1 | 0.254 2 | — | 0.522 5 | 0.569 6 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
I,T,R.H | 0.104 1 | 0.986 5 | I | 0.961 8 | 0.046 | -0.112 5 | — | 0.895 3 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
延度 | T | 0.006 4 | 0.959 2 | T | -0.937 1 | — | -0.011 3 | -0.021 1 | -0.969 5 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.000 6 | 0.999 4 | R.H | -0.022 7 | -0.468 5 | — | -0.126 8 | -0.618 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.022 8 | 0.999 4 | I | -0.233 4 | -0.084 8 | -0.012 3 | — | -0.330 5 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
黏度 | T | 0.010 3 | 0.943 3 | T | 1.046 4 | — | -0.115 5 | 0.026 9 | 0.957 8 | 1.784 8 | 1 | 2.78 | |
T,I | 0.050 0 | 0.948 7 | R.H | -0.231 | 0.523 2 | — | 0.161 5 | 0.453 7 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.193 7 | 0.952 2 | I | 0.297 4 | 0.094 7 | -0.125 5 | — | 0.266 6 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
G*/sin δ | T | 0.089 9 | 0.749 1 | T | 0.759 3 | — | 0.008 4 | 0.051 3 | 0.819 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.001 2 | 0.998 8 | R.H | 0.016 9 | 0.379 7 | — | 0.307 8 | 0.704 4 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.042 0 | 0.997 8 | I | 0.566 6 | 0.068 7 | 0.009 2 | — | 0.644 5 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
G*·sin δ | T | 0.007 4 | 0.954 8 | T | 0.899 5 | — | 0.048 7 | 0.018 1 | 0.966 3 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.004 9 | 0.995 1 | R.H | 0.097 5 | 0.449 8 | — | 0.108 4 | 0.655 7 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.017 3 | 0.999 6 | I | 0.199 6 | 0.081 4 | 0.053 | — | 0.334 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
注:T为温度,℃;R.H为湿度,%;I为光强,W/m2。表 9同。 |
由表 6可知,数据共线性诊断证明回归模型可靠,自变量间相互独立;分析自变量的逐步回归和通径分析结果,研究证明:(1)热、水、光耦合老化对针入度作用较显著(水>热>光),其中热、水耦合老化作用显著,由于总影响均为负相关,说明温度升高,光照增强、湿度增大会导致针入度减小;(2)热、光耦合老化对软化点作用显著(光>热),与水的耦合作用不显著,由于总影响均为正相关,说明温度升高,光强增强会导致软化点升高;(3)热、光、水耦合老化对延度作用显著(热>光>水),其中热、光耦合作用极显著,由于总影响均为负相关,说明温度升高,湿度增大,光照增强会导致延度减小;(4)热、光耦合老化对黏度作用显著(热>光),与水的耦合不显著,由于总影响均为正相关,说明温度升高、光强增强会导致黏度增大;(5)热、水、光耦合老化对抗车辙因子作用显著(热>光>水),其中热、光的耦合老化作用极显著,由于总影响均为正相关,说明温度升高,湿度增加,光照增强会导致温拌沥青变硬,抗车辙性能增强;(6)热、光、水耦合老化对抗疲劳因子作用显著(热>光>水),其中热、光耦合老化作用极显著,由于总影响均为正相关,说明温度升高,湿度增大,光照增强会使抗疲劳因子增大,有利于温拌沥青的抗疲劳性能,建议对此变化趋势进行深入研究。
2.3 DAT温拌沥青耦合老化作用显著性分析测定耦合老化后DAT温拌沥青的性能指标如表 7所示,根据表 7数据采用偏最小二乘方法建立的二次多项式耦合老化方程见表 8,数据标准化后相关判断参数见图 3。
耦合老化条件 | 性能指标 | ||||||||
温度/℃ | 湿度/% | 光照强度/ (W·m-2) |
针入度/ (0.1 mm) |
软化点/℃ | 15 ℃延度/ cm |
黏度/(Pa·s) | 抗车辙因子(G*·sin-1δ)/Pa | 抗疲劳因子(G*·sin δ)/Pa | |
55 | 35 | 22 | 38 | 50.6 | 132 | 0.456 | 723.82 | 740 400 | |
60 | 45 | 20 | 38 | 50.9 | 108 | 0.468 | 785.1 | 897 270 | |
65 | 30 | 18 | 36 | 51.2 | 76.2 | 0.458 | 830.28 | 1 013 500 | |
70 | 40 | 16 | 37 | 51.9 | 29.6 | 0.57 | 999.07 | 1 254 200 | |
75 | 50 | 25 | 23 | 54.8 | 16.0 | 0.62 | 1 401.8 | 1 610 500 |
指标 | 耦合老化方程 |
针入度/(0.1 mm) | Y2.3-1=-205.89+2.79x1+3.62x2+8.84x3-0.01x12-0.02x22-0.1x32-0.02x1x2-0.042x1x3-0.051x2x3 |
软化点/℃ | Y2.3-2=106.25-0.53x1-0.58x2-2.87x3+0.002x12+0.001x22+0.05x32+0.004x1x2+0.008x1x3+0.01x2x3 |
延度/cm | Y2.3-3=-307.74-18.25x1+1.29x2+103x3+0.14x12+0.06x22-1.99x32-0.002x1x2-0.10x1x3-0.33x2x3 |
黏度/(Pa·s) | Y2.3-4=2.1-0.02x1+0.01x2-0.14x3+0.000 1x1x1-0.000 3x2x2+0.003x3x3+0.000 2x1x2+0.000 06x1x3+0.000 2x2x3 |
抗车辙因子 (G*·sin-1δ)/Pa |
Y2.3-5=8 865.29-67.21x1-68.41x2-490.11x3+0.22x12-0.023x22+8.49x32+0.625x1x2+1.16x1x3+1.79x2x3 |
抗疲劳因子 (G*·sin δ)/Pa |
Y2.3-6=8 058 842.36+13 426.54x1-65 779.84x2-671 501.22x3-313.93x12-61.38x22+11 967.97x32+440.46x1x2+1 247.36x1x3+2 455.81x2x3 |
注:Y2.3-1为针入度,0.1 mm;Y2.3-2为软化点,℃;Y2.3-3为延度,cm;Y2.3-4为黏度,Pa·s;Y2.3-5为抗车辙因子G*/sin δ,Pa;Y2.3-6为抗疲劳因子G*·sin δ,Pa。 |
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图 3 数据标准化后模型判断参数(DAT温拌沥青) Fig. 3 Judgment parameters of model after data standardization(DAT warm mix asphalt) |
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由图 3可知,建立的DAT温拌沥青指标回归方程相关性好;随着自变量个数增加,方程“误差平方和”和“Press残差”不断减小,回归方程决定系数不断增大,证明热、光、水条件直接对DAT温拌沥青产生影响并发生耦合老化作用。采用“逐步回归分析方法”进一步判断热、光、水条件对每个指标的影响程度,见表 9。由表 9可知,数据共线性诊断证明自变量间相互独立, 回归模型可靠;分析自变量的逐步回归和通径分析结果,研究证明:(1)热、水、光耦合老化对针入度作用显著(热>光>水),其中热、光耦合作用极显著,由于总影响均为负相关,说明温度升高,光照增强,湿度增大会导致针入度减小;(2)热、光、水耦合老化对软化点作用较显著(热>光>水),但热、光耦合作用极显著,由于总影响均为正相关,说明随着温度升高,光照增强,湿度增大会导致软化点升高;(3)热、光耦合老化对延度作用显著(热>光),其中温度作用极大,总影响总体为负相关,说明温度升高,光强增强会导致延度值减小;(4)温度的作用对黏度影响显著,由于总影响为正相关,说明温度升高老化会导致温拌沥青黏度增大,而光和水的老化作用不显著;(5)热、光耦合老化对抗车辙因子作用显著(热>光),水的作用不显著,由于总影响均为正相关,说明随着温度升高,光照增强会导致温拌沥青抗车辙性能增强;(6)热、光、水耦合对抗疲劳因子作用较显著(热>水>光),但热、光耦合老化作用极显著,由于总影响均为正相关,说明温度升高,湿度增大,光照增强会使抗疲劳因子增大,有利于温拌沥青的抗疲劳性能,建议对此变化趋势进行深入研究。
指标 | 耦合作用的因素(自变量) | 显著性水平α | 调整相关系数r | 通径分析 | 共线性诊断 | Durbin-Watson统计量d | |||||||
自变量 | 直接通径系数 | 间接通径系数 | 总影响 | 特征根 | 条件指数K | ||||||||
T | R.H | I | |||||||||||
针入度 | T | 0.133 7 | 0.665 1 | T | -0.760 5 | — | 0.061 5 | -0.063 7 | -0.762 7 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.009 1 | 0.990 9 | R.H | 0.123 | -0.380 2 | — | -0.382 5 | -0.639 7 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.049 5 | 0.997 0 | I | -0.704 1 | -0.068 8 | 0.066 8 | — | -0.706 1 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
软化点 | T | 0.053 1 | 0.826 7 | T | 0.812 4 | — | 0.018 6 | 0.042 2 | 0.873 2 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.004 1 | 0.995 9 | R.H | 0.037 2 | 0.406 2 | — | 0.253 4 | 0.696 8 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.074 8 | 0.993 1 | I | 0.466 4 | 0.073 6 | 0.020 2 | — | 0.560 2 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
延度 | T | 0.001 3 | 0.985 6 | T | -0.987 3 | — | -0.011 2 | 0.009 3 | -0.989 2 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.013 2 | 0.986 7 | R.H | -0.022 3 | -0.493 7 | — | 0.055 8 | -0.460 2 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.144 7 | 0.973 7 | I | 0.102 7 | -0.089 4 | -0.012 1 | — | 0.001 2 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
黏度 | T | 0.039 1 | 0.859 7 | T | 0.741 8 | — | 0.150 2 | 0.004 9 | 0.896 9 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,R.H | 0.110 7 | 0.882 4 | R.H | 0.300 3 | 0.370 9 | — | 0.029 6 | 0.700 8 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,R.H,I | 0.412 2 | 0.751 7 | I | 0.054 5 | 0.067 2 | 0.163 2 | — | 0.284 9 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
G*/sin δ | T | 0.033 2 | 0.874 7 | T | 0.834 2 | — | 0.040 4 | 0.033 1 | 0.907 7 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.012 9 | 0.987 0 | R.H | 0.080 8 | 0.417 1 | — | 0.198 4 | 0.696 3 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.124 9 | 0.980 5 | I | 0.365 2 | 0.075 5 | 0.043 9 | — | 0.484 6 | 0.305 4 | 2.417 5 | |||
G*·sin δ | T | 0.004 6 | 0.967 1 | T | 0.921 9 | — | 0.038 4 | 0.015 1 | 0.975 4 | 1.784 8 | 1 | 2.25 | |
T,I | 0.006 7 | 0.993 2 | R.H | 0.076 8 | 0.461 | — | 0.090 6 | 0.628 4 | 0.909 8 | 1.400 6 | |||
T,I,R.H | 0.078 4 | 0.992 4 | I | 0.166 7 | 0.083 5 | 0.041 7 | — | 0.291 9 | 0.305 4 | 2.417 5 |
2.4 因素显著性汇总和老化预测极值
将2种类型温拌沥青的耦合老化影响分析汇总,并根据表 5、表 8建立的模型采用1stopt软件计算出相应性能指标老化预测极值供参考,见表 10。
温拌沥青类型 | 项目 | 性能指标 | |||||
针入度/0.1 mm | 软化点/℃ | 延度/cm | 黏度/(Pa·s) | (G*·sin-1δ)/Pa | (G*·sinδ)/Pa | ||
AH-70+Sasobit | 显著因素 | 水、热、光 | 光、热 | 热、光、水 | 热、光 | 【热、光】、水 | 【热、光】、水 |
作用类型 | 负相关 | 正相关 | 负相关 | 正相关 | 正相关 | 正相关 | |
极大值耦合条件(热、水、光) | 34.0 | 76.6 | 58.5 | 0.56 | 4 871.6 | 3 151 387 | |
55 ℃,30%, | 75 ℃,50%, | 55 ℃,30%, | 75 ℃,50%, | 75 ℃,50%, | 75 ℃,50%, | ||
21.9 W/m2 | 25 W/m2 | 22.6 W/m2 | 25 W/m2 | 25 W/m2 | 25 W/m2 | ||
极小值耦合条件(热、水、光) | 19.2 | 73.5 | 20.9 | 0.37 | 2 003.8 | 1 391 051 | |
75 ℃,50%, | 67.7 ℃,41.2%, | 75 ℃,50%, | 55 ℃,37.6%, | 55 ℃,36.9%, | 55 ℃,30%, | ||
25 W/m2 | 165 W/m2 | 25 W/m2 | 21.7 W/m2 | 21.7 W/m2 | 22. 0 W/m2 | ||
单因素显著性排序 | 较显著(水>热>光) | 较显著(光>热) | 显著(热>光>水) | 显著(热>光) | 显著(热>光>水) | 显著(热>光>水) | |
多因素显著性分析 | 热、水耦合作用显著 | — | 热、光耦合作用极显著 | — | 热、光耦合作用极显著 | 热、光耦合作用极显著 | |
变化趋势 | 针入度随温度升高,光照增强和湿度增大而减小 | 软化点随温度升高和光照增强而升高 | 延度随温度升高,湿度增大和光照增强而减小 | 黏度随温度升高和光照增强而增大 | 抗车辙因子随温度升高,湿度增加和光照增强而增大 | 抗疲劳因子随温度升高,湿度增大和光照增强而增大 | |
AH-70+DAT | 显著因素 | 【热、光】、水 | 【热、光】、水 | 热、光 | 热 | 热、光 | 【热、光】、水 |
作用类型 | 负相关 | 正相关 | 负相关 | 正相关 | 正相关 | 正相关 | |
极大值耦合条件(热、水、光) | 38.5 | 54.8 | 148.7 | 0.62 | 1 398.6 | 1 610 250.7 | |
56.4 ℃,40.9%, | 75 ℃,50%, | 55 ℃,30%, | 75 ℃,48.2%, | 75 ℃,50%, | 75 ℃,50%, | ||
20.7 W/m2 | 25 W/m2 | 22 W/m2 | 25 W/m2 | 25 W/m2 | 25 W/m2 | ||
极大值 | 23.0 | 50.6 | 15.3 | 0.42 | 705.7 | 695 241.9 | |
耦合条件(热、水、光) | 75 ℃,50%, 25 W/m2 |
55 ℃,36.4%, 21.4 W/m2 |
75 ℃,50%, 25 W/m2 |
55.1 ℃,30%, 20.9 W/m2 |
55 ℃,30%, 22 W/m2 |
55 ℃,30%, 22.1 W/m2 |
|
单因素显著性排序 | 显著(热>光>水) | 较显著(热>光>水) | 显著(热>光),温度作用极大 | (热)显著 | 显著(热>光) | 较显著(热>水>光) | |
多因素显著性分析 | 热、光耦合作用极显著 | 热、光耦合作用极显著 | — | — | — | 热、光耦合作用极显著 | |
变化趋势 | 针入度随温度升高,光照增强河湿度增大而减小 | 软化点随温度升高,光照增强和湿度增大而升高 | 延度随温度升高,光照增强和湿度增大而减小 | 黏度随温度升高而增大 | 抗车辙变形能力随温度升高,光照增强而增大 | 抗疲劳性能随温度升高,湿度增大和光照增强而提高 | |
注:耦合老化因素按直接影响大小排序,因素带括号代表耦合作用极显著【0.001≤α < 0.01】,因素带下划线表示耦合作用较显著(0.05≤α<0.10) |
从上述分析可知,热、光、水耦合条件对两类温拌沥青的老化作用单因素与多因素耦合老化作用均显著,受耦合老化影响最大的是针入度指标,表现为针入度值急剧降低,其中,DAT温拌沥青针入度变化大于Sasobit温拌沥青。相关性能指标的变化说明耦合老化后,沥青的黏弹性减弱,相应高温性能,耐久性得到一定提升;显著性分析同时表明,热、光、水耦合老化作用中热(温度)、光(紫外线)的老化作用更加显著,水(湿度)的影响较小。
3 结论(1) 研发室内加速耦合老化试验箱,设计热、光、水耦合条件,根据均匀设计,采用试验研究与统计分析、数值计算结合的方法揭示了热、光、水耦合条件对两类温拌沥青老化作用的显著性,分析了各因素的影响水平,证明温度变化对温拌沥青老化作用最显著,其次是光,湿度的影响相对较小。
(2) 发现热、光、水耦合条件不是对所有温拌沥青性能指标影响都显著;针对Sasobit温拌沥青,对软化点、黏度产生显著性影响的是热、光耦合老化作用,水的影响不显著;针对DAT温拌沥青,仅温度的作用对黏度影响显著,光、水耦合老化作用不显著,仅热、光耦合老化作用对抗车辙因子影响显著,水的作用不显著。
(3) 证明热、水、光耦合老化作用对两类温拌沥青的针入度、延度的影响为负相关,作用总趋势是温度升高,光照增强、湿度增大会导致针入度和延度减小。
(4) 证明热、水、光耦合老化作用对两类温拌沥青的软化点、黏度、抗车辙因子、抗疲劳因子的影响均为正相关。作用总趋势是温度升高,光强增强会导致软化点升高,黏度、抗车辙因子、抗疲劳因子增大, 说明耦合老化作用有利于沥青的抗车辙性能和抗疲劳性能。
(5) 建立了两种类型温拌沥青各性能指标的耦合老化方程,给出了各性能指标预测极值及对应耦合老化条件。
(6) 本研究设计热、光、水耦合老化条件模拟自然环境,研究温度、光强、湿度耦合作用对温拌沥青性能影响的显著性,为评价环境因素对温拌沥青长期性能的影响提供参考。后续工作需结合微观实验和分析方法研究热、光、水耦合条件对温拌沥青性能产生影响的作用机制。
[1] |
李新阳, 黄刚, 王俐栋. 温拌沥青混合料技术综述[J]. 石油沥青, 2013, 27(1): 66-71. LI Xin-yang, HUANG Gang, WANG Li-dong. Review of Warm Mix Asphalt Technology[J]. Petroleum Asphalt, 2013, 27(1): 66-71. |
[2] |
柳浩, 张书芳, 张长缨, 等. 美国温拌沥青混合料技术考察综述[J]. 市政技术, 2009, 27(4): 332-335. LIU Hao, ZHANG Shu-fang, ZHANG Chang-ying, et al. An Investigatory Summary on Technology of Warm Mix Asphalt in America[J]. Municipal Engineering Technology, 2009, 27(4): 332-335. |
[3] |
程一鸣. 美国温拌沥青混合料研究进展及设计方法综述[J]. 交通标准化, 2013, 17(1): 8-11. CHENG Yi-ming. Research Development and Design Method of Warm Mix Asphalt in United States of America[J]. Transportation Standardization, 2013, 17(1): 8-11. |
[4] |
熊刚, 徐霈, 张云龙. Sasobit温拌改性沥青胶结料性能试验研究[J]. 公路交通技术, 2013(5): 34-38. XIONG Gang, XU Pei, ZHANG Yun-long. Experimental Research on Performance of Sasobit Warm Mixing Modified Asphalt Cementing Material[J]. Technology of Highway and Transport, 2013(5): 34-38. |
[5] |
陈新国, 屠建波, 包泮旺, 等. Evotherm温拌沥青混凝土技术在低温条件下的应用[J]. 公路, 2011(8): 207-210. CHEN Xin-guo, TU Jian-bo, BAO Pan-wang, et al. Application of Evotherm Warm Mix Asphalt Concrete Technology at Low temperature[J]. Highway, 2011(8): 207-210. |
[6] |
张久鹏, 杜慧, 裴建中, 等. 基于正戊烷沥青质的温拌沥青老化动力性能[J]. 东南大学学报:自然科学版, 2014, 44(5): 1068-1071. ZHANG Jiu-peng, DU Hui, PEI Jian-zhong, et al. Aging Kinetics Characteristics of Warm Mix Asphalt Based on N-pentane Asphaltene[J]. Journal of Southeast University:Natural Science Edition, 2014, 44(5): 1068-1071. |
[7] |
张久鹏, 刘国强, 杜慧, 等. 基于DSR试验的WMA沥青结合料中温流变性能分析[J]. 东南大学学报:英文版, 2015, 31(3): 384-388. ZHANG Jiu-peng, LIU Guo-qiang, DU Hui, et al. Rheological Properties of Warm Mix Asphalt Binder by DSR Test at Medium Temperature[J]. Journal of Southeast University:English Edition, 2015, 31(3): 384-388. |
[8] |
马育, 何兆益, 何亮, 等. 温拌橡胶沥青的老化特征与红外光谱分析[J]. 公路交通科技, 2015, 32(1): 13-18. MA Yu, HE Zhao-yi, HE Liang, et al. Analysis on Aging Characteristics and Infrared Spectroscopy of Warm Mix Asphalt-rubber[J]. Journal of Highway and Transportation Research and Development, 2015, 32(1): 13-18. |
[9] |
何亮, 凌天清, 马育, 等. Sasobit温拌橡胶沥青及混合料高温蠕变特性[J]. 长安大学学报:自然科学版, 2015, 35(6): 16-23. HE Liang, LING Tian-qing, MA Yu, et al. High-temperature Creep Properties of Asphalt-rubber and Mixture with Sasobit Warm Mix Additives[J]. Journal of Chang'an University:Natural Science Edition, 2015, 35(6): 16-23. |
[10] |
齐秀廷, 秦阳. 紫外老化对温拌橡胶沥青流变性能的影响[J]. 公路, 2016, 61(7): 270-273. QI Xiu-ting, QIN Yang. Effect of UV Aging on Rheological Property of Warm Mix Asphalt[J]. Highway, 2016, 61(7): 270-273. |
[11] |
王松, 王洪国, 郭志文, 等. 辽河油田AH-90温拌沥青老化动力学研究[J]. 化学工程师, 2015, 29(5): 22-25. WANG Song, WANG Hong-guo, GUO Zhi-wen, et al. Study on Aging Kinetics of Liaohe Oilfield AH-90 Warm Mix Asphalt[J]. Chemical Engineer, 2015, 29(5): 22-25. |
[12] |
何东坡, 吴乃明, 李欣, 等. 温拌剂种类对沥青老化性能影响的研究[J]. 公路工程, 2013, 38(2): 1-5, 11. HE Dong-po, WU Nai-ming, LI Xin, et al. Research on Aging Properties of Asphalt Affected by Warm Mix Agent[J]. Highway Engineering, 2013, 38(2): 1-5, 11. |
[13] |
秦永春, 黄颂昌, 苏玉昆, 等. 温拌沥青混合料中沥青在施工阶段的老化程度[J]. 同济大学学报:自然科学版, 2009, 37(9): 1200-1202, 1280. QIN Yong-chun, HUANG Song-chang, SU Yu-kun, et al. Aging of Asphalt from Warm Mix Asphalt Mixture During Construction[J]. Journal of Tongji University:Natural Science Edition, 2009, 37(9): 1200-1202, 1280. |
[14] |
XIE Z X, SHEN J N. Effect of Weathering on Rubberized Porous European Mixture[J]. Journal of Materials in Civil Engineering, 2016, 28(8): 04016043. |
[15] |
SHEN J N, XIE Z X, Li B. Comprehensive Evaluation of the Long-term Performance of Rubberized Pavements (Phase Ⅱ): The Influence of Rubber and Asphalt Interaction on Mixture Durability, GA 30297[R]. Athens: Georgia Department of Transportation Office of Research, 2014.
|
[16] |
丛培良, 许俊培, 邢明亮, 等. 光热耦合条件对SBS改性沥青性能的影响研究[J]. 公路, 2013(5): 147-151. CONG Pei-liang, XU Jun-pei, XING Ming-liang, et al. Effect of Photo-thermal Coupling Condition on Property of SBS Modified Asphalt[J]. Highway, 2013(5): 147-151. |
[17] |
何兆益, 陈龙, 冉龙飞, 等. 耦合老化条件下沥青性能与分子结构特征分析[J]. 长安大学学报:自然科学版, 2017, 37(5): 8-14. HE Zhao-yi, CHEN Long, RAN Long-fei, et al. Feature Analysis on Performance and Molecular Structure of Asphalt under Coupling Aging Conditions[J]. Journal of Chang'an University:Natural Science Edition, 2017, 37(5): 8-14. |
[18] |
冉龙飞.热、光、水耦合条件下SBS改性沥青老化机理研究及高性能再生剂开发[D].重庆: 重庆交通大学, 2016: 22-26. RAN Long-fei. Research on Aging Mechanism and High Performance Regenerant of SBS Modified Asphalt under Coupling Condition of Light, Heat and Water[D].Chongqing: Chongqing Jiaotong University, 2016: 22-26. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10618-1016163359.htm |
[19] |
陈龙, 陈松敏, 何兆益. 光热耦合条件下沥青宏观老化特征研究[J]. 重庆交通大学学报:自然科学版, 2016, 35(6): 38-44. CHEN Long, CHEN Song-min, HE Zhao-yi. Macro Aging Characteristics of Asphalt under Heat and Light Coupling Condition[J]. Journal of Chongqing Jiaotong University:Natural Science Edition, 2016, 35(6): 38-44. |
[20] |
JTG F40-2004, 公路沥青路面施工技术规范[S]. JTG F40-2004, Technical Specifications for Construction of Highway Asphalt Pavements[S]. |
[21] |
JTG E20-2011, 公路工程沥青及沥青混合料试验规程[S]. JTG E20-2011, Standard Test Methods of Bitumen and Bituminous Mixtures for Highway Engineering[S]. |
[22] |
张杰文.基于光热耦合条件下SBS改性沥青老化特性研究[D].重庆: 重庆交通大学, 2014. ZHANG Jie-wen. Research of Aging Characteristic of SBS Modified Asphalt under Coupling Condition of Heat and Light[D]. Chongqing: Chongqing Jiaotong University, 2014. http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10618-1014376891.htm |
[23] |
方开泰, 马长兴. 正交与均匀试验设计[M]. 北京: 科学出版社, 2001. FANG Kai-tai, MA Chang-xing. Orthogonal and Uniform Experimental Design[M]. Beijing: Science Press, 2001. |
[24] |
唐启义. DPS数据处理系统(第2卷现代统计及数据挖掘)[M]. 北京: 科学出版社, 2013. TANG Qi-yi. DPS Data Processing System(Volume Ⅱ:Contemporary Statistics and Data Mining)[M]. Beijing: Science Press, 2013. |
[25] |
程先云, 张伟, 胡淑彦, 等. 优化·拟合·建模-1st Opt应用详解[M]. 北京: 中国建材工业出版社, 2012. CHENG Xian-yun, ZHANG Wei, HU Shu-yan, et al. Optimization, Fitting, Modeling:Detailed Solution of 1stOpt Application[M]. Beijing: China Construction Materials Industry Press, 2012. |