文章信息
- 牛梅, 杨雅茹, 王欣, 薛宝霞, 张莹, 李京京, 戴晋明
- NIU Mei, YANG Ya-ru, WANG Xin, XUE Bao-xia, ZHANG Ying, LI Jing-jing, DAI Jin-ming
- CMSs/PET微胶囊阻燃PET纤维制备与表征
- Preparation and Characterization of Flame Retardant PET Fiber with Microencapsulated CMSs/PET
- 材料工程, 2016, 44(6): 63-69
- Journal of Materials Engineering, 2016, 44(6): 63-69.
- http://dx.doi.org/10.11868/j.issn.1001-4381.2016.06.010
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文章历史
- 收稿日期: 2015-04-20
- 修订日期: 2015-11-10
2. 太原理工大学 轻纺工程学院, 山西 晋中 030600
2. College of Textile Engineering, Taiyuan University of Technology, Jinzhong 030600, Shanxi, China
聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)是世界上用量最大的合成纤维之一,但其属于易燃纤维,因此阻燃PET功能纤维的开发一直是相关领域研究的热点[1]。目前用于PET纤维阻燃的方法主要分为阻燃后整理和使用添加型阻燃剂,但阻燃后整理会使得织物手感和阻燃耐久性变差,而使用添加型阻燃剂又往往会出现分散性差、易渗出、损害纤维光泽和力学性能等问题[2]。因此,开发综合性能优良的阻燃PET功能纤维的需求日益强烈[3, 4]。碳微球(CMSs)作为一种新型碳材料,已经初步被证明极小的添加量就具有良好的阻燃性[5],但将其添加到聚合物基体中往往相容性和分散性差,直接影响了材料的使用性能。因此,本工作选用CMSs为核,PET为囊壁材料自制了核-壳型CMSs/PET微胶囊阻燃剂(PCMSs),旨在发挥碳微球良好阻燃性的同时,利用囊壁材料与PET基体的相似相容性达到阻燃剂分散性好、与基体相容性好、对基体材料破坏小、阻燃效率高的目的,并通过对PCMSs/PET功能纤维的结构与性能进行研究,为开发综合性能优良的阻燃PET功能纤维提供基础。
1 实验材料与方法 1.1 实验材料及设备CMSs/PET阻燃母粒,自制[5];PCMSs/PET阻燃母粒,自制[5];纤维级PET切片,半消光型SD500,[η]为0.68dL/g,中国石化仪征化纤股份有限公司;无水乙醇,天津市富宇精细化工有限公司;去离子水,天津市天力化学试剂有限公司;涤纶FDY油剂:牌号2169,有效成分90%,日本YY株式会社。SZG-50型真空转鼓干燥机;CET35-40D型双螺杆挤出机;LD-60X型小试纺丝机;JSM-6700F型场发射扫描电子显微镜;SCY-Ⅲ型声速仪;GY(B)021型半自动强伸仪;M606B型极限氧指数仪。
1.2 实验过程 1.2.1 原料的真空干燥称取足量的PET切片和阻燃功能母粒,于真空转鼓干燥机中设定温度120℃,烘干12h,从而使其含水率满足PET熔融纺丝工艺技术的要求[6]。
1.2.2 阻燃PET功能纤维的制备本实验采用熔融纺丝法制备450dtex的CMSs/PET与PCMSs/PET阻燃功能纤维。工艺流程为:依次按照表 1的方案分别称取干燥后的PET切片和阻燃功能母粒,喂入纺丝机的料斗,原料在单螺杆挤出机中加热熔融后,熔体通过计量泵从喷丝孔挤出形成细流,细流冷却固化后冷却固化形成丝条,丝条经上油和卷绕,被拉伸变细而得纤维。
Mass fraction of flame retardant masterbatch/% | Masterbatch dosage/g | Pure PET dosage/g |
0 | 0.0 | 528.0 |
0.2 | 105.6 | 422.4 |
0.4 | 211.2 | 316.8 |
0.6 | 316.8 | 211.2 |
0.8 | 422.4 | 105.6 |
1.0 | 528.0 | 0.0 |
采用JSM-6700F型场发射扫描电子显微镜对纤维形貌进行表征;采用SCY-Ⅲ型声速仪对纤维取向度进行表征;根据GB/T6503—2001,《合成纤维长丝回潮率试验方法》,采用烘箱干燥法测定纤维的回潮率:用缕纱测长仪分别绕取试样5g,按照国标GB6529—2008的规定,在温度(20±2) ℃,相对湿度(65±4) %,的条件下,对试样进行调湿24h后,将调湿好的纤维迅速放入密闭的容器中,并及时称其质量;回潮率的计算公式如下:
(1) |
式中:R为纤维的回潮率,%;G为纤维的湿重,g;G0为纤维的干重,g;采用GY(B)021型半自动强伸仪对纤维力学性能进行测试;采用M606B型极限氧指数仪对纤维阻燃性能进行测试。
2 结果与分析 2.1 阻燃功能纤维的微观结构图 1为不同CMSs质量分数的阻燃PET功能纤维的SEM图像。其中图 1(a-1) ,(b-1) ,(c-1) ,(d-1) ,(e-1) ,(f-1) 依次为CMSs质量分数为0%,0.2%,0.4%,0.6%,0.8%,1.0%时样品整体的SEM图像,图 1(a-2) ,(b-2) ,(c-2) ,(d-2) ,(e-2) ,(f-2) 依次为CMSs质量分数为0%,0.2%,0.4%,0.6%,0.8%,1.0%时样品横截面的SEM图像。从图 1可以看到,纯PET纤维表面光滑,横截面较为平整,添加CMSs后的PET纤维表面变得粗糙,随着CMSs质量分数的增加,纤维的表面粗糙程度增大,且CMSs团聚现象趋于严重,当CMSs质量分数高于0.8%时,纤维表面局部起泡且出现裂痕形成孔洞;在PET功能纤维横截面的SEM图像中看到的白点即为所添加的CMSs,由图还可以看出,当CMSs质量分数较小时,纤维的横截面较为光滑,CMSs在基体中分布较为均匀,但当其质量分数增加超过0.8%时,如图 1(e-2) ,(f-2) 所示,纤维横截面出现明显的裂纹并局部凸起,CMSs在基体中团聚现象严重。由此表明,当CMSs质量分数为0.6%时,CMSs在PET纤维中具有较好的分散性,与PET基体的相容性较好。
图 2为不同PCMSs质量分数的阻燃PET功能纤维的SEM图像。其中图 2(a-1) ,图 2(b-1) ,图 2(c-1) ,图 2(d-1) ,图 2(e-1) ,依次为PCMSs质量分数为0.2%,0.4%,0.6%,0.8%,1.0%时纤维整体的SEM图像,图 2(a-2) ,图 2(b-2) ,图 2(c-2) ,图 2(d-2) ,图 2(e-2) ,依次为PCMSs质量分数为0.2%,0.4%,0.6%,0.8%,1.0%时纤维横截面的SEM图像。与图 1相比,加入PCMSs的PET纤维表面光滑程度提高,无明显的凸起和裂痕等缺陷。从添加了PCMSs的PET纤维横截面的SEM图像可以看出,当PCMSs质量分数低于1.0%时,PCMSs在PET纤维中呈现较好的分散性,同时与基体的相容性较好,纤维截面较为光滑平整,这是由于CMSs表面包覆的一层聚对苯二甲酸乙二醇酯与基体材料相似相容,从而使得PCMSs的加入明显改善了其与PET基体的相容性。但当PCMSs含量为1.0%时,在PET纤维的横截面出现了PCMSs粒子的析出。
2.2 阻燃功能纤维的取向度表征图 3为不同阻燃剂含量的阻燃PET功能纤维的取向度曲线,由图 3可知,CMSs的加入使纤维取向度降低,而PCMSs的加入则使得纤维取向度呈现先增大后减小的趋势,这是由于CMSs加入后与基体相容性差,分散性差,阻碍大分子沿轴向排列,并使得材料产生了应力集中现象,此外CMSs的加入也会使得大分子链间空隙增大,从而易于链的旋转运动,导致CMSs/PET纤维的取向度降低[7, 8];而加入PCMSs后,由于其壳层材料与PET基体相似相容的性质,增大了大分子链间的作用力,在拉伸应力的作用下,纤维结构易于沿纤维轴向方向规整排列,使分子间距减小,大分子链运动能力下降,规整性提高,从而提高了PET纤维的取向度,有助于提高纤维的拉伸强度[9];但当PCMSs的质量分数超过0.6%时,由于此时PCMSs本身团聚严重,在PET基体中不能均匀分散,从而破坏了纤维大分子排列的规整程度,使纤维取向度降低。
2.3 阻燃功能纤维的力学性能测试图 4为不同阻燃剂含量的阻燃PET功能纤维在拉伸过程中断裂强度与断裂伸长率的关系曲线,其中图 4(a)为不同CMSs质量分数的阻燃PET功能纤维的力学性能曲线,图 4(b)为不同PCMSs质量分数的阻燃PET功能纤维的力学性能曲线。从图 4(a)中可以看出,随着CMSs在PET纤维中质量分数的增加,PET纤维的断裂强度呈现逐渐减小的趋势,而断裂伸长率呈现与之相反的趋势,即逐渐增大。其原因是CMSs的加入破坏了PET纤维大分子链的规整性,产生了应力集中现象,使得纤维强度降低,同时随着CMSs含量的增加,纤维取向度降低也是使纤维断裂强度降低的重要因素之一[10],此外由于添加的CMSs表面存在羟基、羧基极性基团,且这些基团与PET基体形成分子间作用力,减少了大分子链上极性基团的数量,分子链间次价键力减弱[11],链的柔性增加,从而使断裂伸长率提高;当CMSs质量分数低于0.6%时,纤维断裂强度降低幅度较小,这可能是由于阻燃剂较低含量时,CMSs对PET大分子的破坏较小,大分子链紧密堆砌,分子链间作用力较大,且纤维分子链取向较好,因此,纤维的断裂强度下降趋势较缓;当CMSs质量分数超过0.6%时,纤维断裂强度下降明显,这是因为高添加量的CMSs在PET纤维中分散不均匀,团聚现象明显,应力集中严重,从而明显降低了纤维的断裂强度,而大的添加量却又使得大分子链间空隙增大,从而易于链的旋转运动,链的柔性增加,增大了纤维的断裂伸长率。从图 4(b)中可以看到,加入PCMSs后 阻燃PET功能纤维的断裂强度呈先增大后减小的趋 势,断裂伸长率呈现与之相反的变化。当PCMSs的质量分数为0.2%时,PET功能纤维的强度最大,而当其质量分数超过0.6%时,纤维的强度迅速下降,且低于纯PET纤维的断裂强度,这是由于PCMSs中的壳层材料与PET纤维基体相似相容,这既增强了纤维大分子链的刚性,又使得纤维中大分子链堆砌紧密,呈现较好的取向,使得纤维大分子链作用力增强,断裂强度增大;当PCMSs含量过高时,由于单螺杆挤出机对高聚物熔体的机械剪切作用和混合效应较差,导致含量大的PCMSs阻燃剂在PET基体内部形成团聚体,这些团聚体成为PET大分子链的弱节,使得PET大分子链易于滑移,降低了大分子间作用力,因此在受力时容易发生断裂。
2.4 阻燃功能纤维的吸湿性能表征图 5为不同阻燃剂含量的阻燃PET功能纤维的吸湿性能曲线,由图 5可看出,阻燃剂CMSs与PCMSs的加入均提高了PET纤维的吸湿性能,且随着阻燃剂含量的增加纤维的吸湿性能逐渐提高。这是由于CMSs表面有大量羟基(—OH)与羧基(—COOH)亲水基团,它们与水分子有很大的亲和力,能与水分子缔合形成氢键使水分子存于纤维中,从而提高了纤维的吸湿性能;其次,CMSs比表面积大,表面能越大,吸附能力越强,且在CMSs含量较高时PET纤维的大分子排列不规则,CMSs的存在使大分子间的孔隙增多增大,从而使纤维吸湿能力增强[12]。而PCMSs由于是在CMSs表面包覆一层亲油疏水的壳层物质PET,使得亲水基团数量减少,同时由于囊壁材料与PET基体的相似相容,PCMSs/PET纤维大分子排列规则,取向较好,结构紧密,因此PCMSs/PET纤维吸湿性能不及CMSs/PET纤维,但是,在PCMSs质量分数为1.0%时纤维吸湿性能力仍可达到1.44%,较好地改善了PET纤维的吸湿性能,扩展了阻燃PET功能纤维的应用领域。
2.5 阻燃功能纤维的燃烧性能测试表 2为CMSs/PET纤维与PCMSs/PET纤维的LOI参数值。由表 2可知,CMSs与PCMSs的加入均提高了PET纤维的极限氧指数,且随着阻燃剂在PET纤维中含量的增高,PET阻燃功能纤维的极限氧指数均呈先增大后减小的趋势。添加CMSs质量分数小于0.4%时,CMSs/PET纤维极限氧指数仅有小幅度提高,这可能是由于CMSs含量过低时,不足以起到稳定的阻燃效果[13],而当CMSs质量分数增加到0.6%时,CMSs/PET纤维的极限氧指数可以达到28.1%,属于难燃纤维,这是由于PET纤维大分子链本身为刚性链,添加0.6%的CMSs时分子链相对较为规整,微观缺陷少,使得其热裂解反应速度慢,可燃性变差,且CMSs在高温作用下能形成炭层覆盖在纤维表面,一方面阻止可燃气体介入,另一方面吸附大量热量从而降低燃烧区温度,消耗热裂解所需能量,从而减缓纤维热分解速率,起到阻燃作用[14, 15]。当CMSs质量分数超过0.6%时,纤维的极限氧指数明显下降,这可能是由于高添加量的CMSs在纤维中团聚严重,不能均匀分散或较好的相容于PET基体中,另一方面高含量CMSs的加入使得纤维微观结构出现缺陷及孔洞[16, 17],这都使得纤维材料热稳定性降低,裂解速率加快,从而降低了纤维材料的极限氧指数值。而PCMSs/PET纤维的LOI值均高于相同阻燃剂含量的CMSs/PET纤维,这是由于PCMSs与PET基体相容性优异,在高温受热时,其囊壁材料能较早分解,从而带动核层材料CMSs较早地参与反应,使其在较低温度下即能裂解形成炭层覆盖在纤维表面,从而较早地起到阻燃的作用,当PCMSs质量分数为0.6%时,其极限氧指数可达29.7%,属于难燃纤维。
Mass fraction of retardant/% | LOI value/% | |
CMSs/PET fiber | PCMSs/PET fiber | |
0 | 21.3 | 21.3 |
0.2 | 23.4 | 24.8 |
0.4 | 26.8 | 27.6 |
0.6 | 28.1 | 29.7 |
0.8 | 26.5 | 28.8 |
1.0 | 25.3 | 27.5 |
(1) PCMSs质量分数小于1.0%时,PCMSs在PET纤维中呈现较好的相容性和分散性,同时纤维细度均匀性好,表面较为光滑。
(2) CMSs的加入使PET纤维取向度降低,而PCMSs的加入则使得PET纤维取向度呈现先增大后减小的趋势。这使得随着CMSs在PET纤维中含量的增加,纤维的断裂强度逐渐减小,而随着PCMSs在PET纤维中含量的增加,纤维的断裂强度呈先增大后减小的趋势。
(3) CMSs与PCMSs的加入均能提高PET纤维的吸湿性能和极限氧指数值,当PCMSs含量为0.6%时,阻燃PET功能纤维的吸湿性能良好,极限氧指数可达29.7%,属难燃纤维。
[1] | 李人杰. 环境友好PET阻燃技术的研究进展[J]. 材料导报,2014, 28 (1) : 115 –118. LI R J. Research progress of environmentally friendly PET flame retardant technology[J]. Materials Review,2014, 28 (1) : 115 –118. |
[2] | WEIL E D, LEVCHIK S V. Flame retardants in commercial use or development for textils[J]. Journal of Fire Sciences,2008, 26 (3) : 243 –281. |
[3] | CHANG S Q, XIE T X, YANG G S. Effects of interfacial modification on the thermal, mechanical, and fire properties of high-impact polystyrene/microencapsulated red phosphorous[J]. Journal of Applied Polymer Science,2008, 110 (4) : 2139 –2144. |
[4] | CHEN L, BIAN X C, YANG R, et al. PET in situ composites improved both flame retardancy and mechanical properties by phosphorus-containing thermotropic liquid crystalline copolyester with aromatic ether moiety[J]. Compos Sci Techn,2012, 72 (6) : 649 –655. |
[5] | 薛宝霞, 牛梅, 张莹, 等. 不同纳米碳材料阻燃聚对苯二甲酸乙二醇酯复合材料性能的表征[J]. 高分子材料科学与工程,2015, 31 (3) : 60 –70. XUE B X, NIU M, ZHANG Y, et al. Characterization of the properties of flame retardant polyethylene terephthalate composite with different nano carbon materials[J]. Polymer Materials Science and Engineering,2015, 31 (3) : 60 –70. |
[6] | LIU X G, YANG Y Z, LIN X, et al. Deoiled asphalt as carbon source for preparation of various varbon materials by chemical vapor deposition[J]. Fuel Processing Technology,2006, 87 (10) : 919 –925. |
[7] | SHYR T W, LO C M, YE S R. Sequence distribution and crystal structure of poly (ethylene/trimethylene terephthalate) copolyesters[J]. Polymer,2005, 46 (14) : 5284 –5298. |
[8] | 李静雅. 阻燃CMSs/PET及CMSs-PAn/PET功能材料的制备及其结构性能研究[D]. 太原:太原理工大学,2013. |
[9] | 井敏, 谭婷婷, 王成国, 等. PAN基碳纤维的微观结构与力学性能相关性分析[J]. 航空材料学报,2013, 33 (1) : 78 –83. JING M, TAN T T, WANG C G, et al. Correlation analysis of microstructure and mechanical properties of carbon fiber based PAN[J]. Journal of Aeronautical Materials,2013, 33 (1) : 78 –83. |
[10] | LECOMTE H A, LIGGAT J J. Commercial fire-retarded PET formulations:Relationship between thermal degradation behaviour and fire-retardant action[J]. Polyme Degrad Stab,2008, 93 : 498 –501. |
[11] | 刘培培, 朱志国, 陈放, 等. 原位聚合法制备碳纳米管/PET复合物及其性能研究[J]. 材料导报,2010, 24 (16) : 108 –109. LIU P P, ZHU Z G, CHEN F, et al. Situ polymerization of carbon nanotubes/PET composite and its research[J]. Materials Review,2010, 24 (16) : 108 –109. |
[12] | WANG D Y, GE X G, WANG Y Z, et al. A novel phosphorus-containing poly (ethylene terephthalate)nanocomposite with both flame retardancy and antidripping effects[J]. Macromolecular Materials Engineering,2006, 291 (6) : 638 –645. |
[13] | ZHANG S, HORROCKS A R. A review of flame retardant polypropylene fibres[J]. Progress in Polymer Science,2003 (28) : 1517 –1538. |
[14] | 臧充光, 陈华华, 胡洋成. RDP与APP/MC/PPO复配膨胀阻燃聚乙烯的研究[J]. 材料工程,2014 (12) : 44 –49. ZANG C G, CHEN H H, HU Y C. RDP and APP/MC/PPO compound intumescent flame retardant of polyethylene[J]. Journal of Materials Engineering,2014 (12) : 44 –49. |
[15] | 卢林刚, 陈英辉, 程哲, 等. 新型无卤膨胀/MH阻燃环氧树脂的制备及阻燃性能[J]. 材料工程,2015, 43 (5) : 50 –55. LU L G, CHEN Y H, CHENG Z, et al. Preparation and flame retardancy of intumescent/MH flame-retardant epoxy resins[J]. Journal of Materials Engineering,2015, 43 (5) : 50 –55. |
[16] | 陈阁谷, 关莹, 亓宪明, 等. 聚合物/层状硅酸盐纳米复合材料阻燃性研究进展[J]. 材料工程,2015, 43 (8) : 104 –112. CHEN G G, GUAN Y, QI X M, et al. Recent progress on flame retardance of polymer/layered silicate nanocomposites[J]. Journal of Materials Engineering,2015, 43 (8) : 104 –112. |
[17] | 王小英, 刘博, 汤玉峰, 等. 累托石/聚合物纳米复合材料的新进展[J]. 无机材料学报,2012, 27 (2) : 113 –121. WANG X Y, LIU B, TANG Y F, et al. The new progress of rectorite/polymer nanocomposites[J]. Journal of Inorganic Materials,2012, 27 (2) : 113 –121. |