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基于振动特性的机场刚性道面传荷性能
张献民1,2, 刘小兰2, 张子文1     
1. 中国民航大学 机场学院, 天津 300300;
2. 南京航空航天大学 民航学院, 南京 210016
摘要: 接缝的传荷性能需定期检测以指导机场刚性道面的维护和使用,针对现有检测方法(如落锤式弯沉仪)难以进行偏远山区和交通运输困难地区的机场测试问题,提出了普通加载车辆跳车试验法,探究传力杆自身参数和道面结构参数对传荷性能和道面振动特性(基频、幅值、相位差)的影响规律,找出主要影响因素为传力杆弹性模量和土基模量;建立多因素下传荷性能和道面振动特性的定量关系,并通过室外试验验证该公式的准确性和方法的可行性。
关键词: 传荷性能     基频     幅值     相位差     试验    
Rigid pavement load transfer ability of airport based on vibration characteristics
ZHANG Xianmin1,2, LIU Xiaolan2, ZHANG Ziwen1     
1. Airport College, Civil Aviation University of China, Tianjin 300300, China;
2. Civil Aviation College, Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, Nanjing 210016, China
Received: 2017-11-06; Accepted: 2018-02-11; Published online: 2018-03-07 10:33
Foundation item: National Natural Science Foundation of China (51178456)
Corresponding author. ZHANG Xianmin, E-mail:cauczxm@126.com
Abstract: Load transfer ability needs to be detected termly to guide the maintenance and usage of concrete pavement of airport, while using the existing methods (such as falling weight deflectometer) is difficult to implement airport testing in remote mountain areas and the areas where transportation is difficult. Therefore, a bumping method of common vehicle is proposed to analyze the influence of dowel bar and pavement structure parameters on load transfer ability and pavement vibration characteristics (i.e., fundamental frequency, amplitude and phase difference). It is found that the elasticity modulus of dowel bar and subgrade modulus are the main effect factors. The quantitative relationship between load transfer ability and pavement vibration cha-racteristics is established with multiple factors, and the accuracy of formulas and the feasibility of bumping method are verified by outdoor experiments.
Keywords: load transfer ability     fundamental frequency     amplitude     phase difference     experiment    

机场刚性道面的接缝处设置传力杆来降低道面的整体沉降,但传力杆在反复荷载下自身会产生疲劳破坏,导致传荷性能下降,引起道面沉陷、错台等病害,影响飞机的安全,因此接缝传荷性能和振动特性的检测对于指导道面的维护修补十分重要[1-3]。1991年,唐伯明和邓学钧[4]基于落锤式弯沉仪(FWD)提出用挠度值评估传荷性能。2003年,Kim和Hjelmstad[5]通过数值模拟研究了胎压、面板厚度、传力杆松动以及起落架构型对传荷性能的影响。2004年,元松[6]研究了FWD半正弦曲线荷载激励下刚性道面的动态响应,探讨了板底脱空与传荷性能的作用机理。2008年,锁利军等[7]借助有限元软件分析了有无传力杆对荷载应力和弯沉差的影响,以及不同地基模量和传力杆直径对传荷效率的影响。2010年,周正峰等[8]利用有限元软件建立了重型落锤式弯沉仪(HWD)作用下的挠度传荷系数与接缝刚度的相互关系。2012年,刘旭峰[9]借助FWD证实贫水泥混凝土类基层的接缝传荷性能优于二灰稳定碎石基层和水泥稳定碎石基层。2012年,李洛克[10]对接缝处传荷性能、偏位和松动进行了室内足尺试验。2017年,王宇翔和袁捷[11]通过足尺试验探讨了传力杆自身参数(如间距、直径、长度、埋设)对传荷性能和传荷分配规律的影响。

尽管FWD在机场刚性道面传荷性能检测方面应用广泛,但该设备体积笨重,运输费用昂贵,难以对位于偏远山区和交通运输困难地区的机场进行测试,为此本文采用理论分析、数值模拟和室外试验的方法,用普通加载车辆的跳车试验替代FWD,分析动荷载下传力杆自身参数和道面结构参数对传荷性能和振动特性的影响,建立多因素下道面振动特性与传力杆传荷性能的关系,并通过室外试验验证了本文方法的可行性和准确性。

1 理论分析 1.1 传荷性能评价

传荷性能是指受荷板通过传力杆向未受荷板传递剪力,常用直接指标(荷载比)和间接指标(应力比、应变比和挠度比)来评价[11]。其中车辆动荷载下受荷板与未受荷板的荷载比难以测量,应力比和应变比测试耗财费力,挠度比测试便捷准确、应用广泛。

(1)

式中:Lw为传荷系数;WU为未受荷板板边挠度;WL为受荷板板边挠度。

1.2 动荷载模型

假定车辆模型左右两侧的轮胎受到的不平整度激励是相同的,即车辆沿纵轴线为对称的,仅存在垂直和俯仰方向的运动;同时将车辆的悬挂质量分配系数假定为1,认为前悬挂系统与后悬挂系统的垂直运动为各自独立的;因此车辆模型可以看作弹簧和阻尼连接的双质量块体系,即四分之一车辆模型(见图 1)。图 1中:ms为车辆悬挂部分质量;mt为车辆非悬挂部分质量;ks为车辆悬挂部分的刚度系数;kt为车辆非悬挂部分的刚度系数;cs为车辆悬挂部分的阻尼系数;ct为车辆非悬挂部分的阻尼系数;zs为车辆悬挂部分的垂直位移;zt为车辆非悬挂部分的垂直位移;zw为路面不平整度。该模型不仅体现了车辆自身的特征,表现了不同频域下的车辆响应,反映了车辆悬挂系统的真实状况,而且模型参数赋值容易,计算简单[12]

图 1 四分之一荷载模型 Fig. 1 A quarter load model
1.3 道面模型

因为弹性多层体系模型假设结构层材料为无质量、均质、各向同性的线弹性体,以弹性模量E、泊松比μ和密度ρ表征其弹性性质;最下层位为均质半无限体,其余层为等厚度层;层间接触的定义能够保证各层间良好的传力作用和结合特性,所以将刚性道面简化为弹性多层体系模型[13]

2 数值模拟 2.1 数值模型参数

基于ABAQUS建立三维实体模型,每块水泥混凝面板的尺寸为5 m×5 m×0.35 m,基层的尺寸为5 m×5 m×0.3 m,板与板间的接缝宽度为1 cm;通过大量的试算,确定土基厚度为10 m,整个三维道面实体结构的平面尺寸为45 m×15 m。具体的传力杆参数与道面结构参数[14]表 1所示。用实体单元模拟横向接缝传力杆直径34 mm、长度600 mm,纵向接缝拉杆直径14 mm、长度600 mm。

表 1 传力杆和道面结构参数[14] Table 1 Parameters of dowel bar and pavement structure[14]
参数 水泥混凝土面层 水泥稳定碎石基层 土基 传力杆
弹性模量/MPa 36 000 1 500 80 210 000
密度/(kg·m-3) 2 500 2 000 1 800 7 850
泊松比 0.15 0.25 0.35 0.30

边界条件:沿道面板宽度方向设置xyz 3个方向位移为零;沿道面板长度方向设置x方向位移为零;土基底面设置xyz 3个方向的约束。接触条件:传力杆与面层的一端用黏结模拟固定状态,另一端用切向摩擦系数0.005[15]模拟自由滑动;面层与基层接触参数取1.5[16];基层与土基接触设为完全接触。用后轴重10 t、胎压0.7 MPa,当量单轮加载面积0.072 m2的加载车,采用阶跃式荷载模拟跳车试验的冲击荷载;经试算确定跳车高度9 cm,行车速度10 m/s,荷载总作用时间0.02 s[17]

2.2 传荷性能分析

2.2.1 传力杆参数对传荷性能影响

基于2.1节中的相关参数,传力杆直径从30 mm变化到40 mm,间距为2 mm时,传荷系数随传力杆直径的变化规律如图 2(a)所示。传荷系数随着传力杆直径的增加而增加,由90.4%变化到93.7%。传力杆长度从450 mm变化到700 mm,间距为50 mm时,传荷系数随传力杆长度的变化规律如图 2(b)所示。传荷系数随传力杆长度的变化规律与传力杆直径相同,但增长幅度较大,由89.9%变化到93.9%。传力杆间距从270 mm变化到470 mm,间距为40 mm时,传荷系数随传力杆间距的变化规律如图 2(c)所示。传荷系数随传力杆间距的增加而减小,由94.4%变化到86.6%。传力杆弹性模量从2.1 MPa变化到210 000 MPa(即传力杆从失效到正常工作)时,传荷系数随传力杆弹性模量的变化规律如图 2(d)所示。传荷系数随传力杆弹性模量的增加而显著增加,由75.4%变化到92.8%。因为传力杆直径和长度增加,与面层接触面积增加,有利于荷载应力扩散,提高了接缝传荷性能;传力杆间距增加,单位面积内传力杆数量减少,不利于荷载应力扩散,减弱了接缝传荷性能;传力杆弹性模量增加,提升接缝处的刚度,增强荷载应力扩散,提高了接缝传荷性能。

图 2 传力杆参数对传荷性能的影响 Fig. 2 Influence of dowel bar parameters on load transfer ability

2.2.2 道面结构参数对传荷性能影响

基于2.1节中的相关参数,面层厚度从300 mm变化到550 mm,间距为50 mm时,传荷系数随面层厚度的变化规律如图 3(a)所示。传荷系数随面层厚度的增加而降低,由93.6%变化到92.3%。面层弹性模量从28 GPa变化到48 GPa,间距为4 GPa时,传荷系数随面层弹性模量的变化规律如图 3(b)所示。传荷系数随面层弹性模量的增加而增加,由90.7%变化到94.5%。基层厚度从220 mm变化到420 mm,间距为40 mm时,传荷系数随基层厚度的变化规律如图 3(c)所示。传荷系数随基层厚度的增加而增加,由91.5%变化到93.5%。基层弹性模量从1 300 MPa变化到2 300 MPa,间距为200 MPa时,传荷系数随基层弹性模量的变化规律如图 3(d)所示。传荷系数随基层弹性模量的增加而增加,由90.9%变化到95.7%。土基弹性模量从40 MPa变化到500 MPa时,传荷系数随土基弹性模量的变化规律如图 3(e)所示。传荷系数随着土基弹性模量的增加而显著降低,由97.1%变化到71.9%。因为面层厚度增加,单位面积内传力杆数量减少,降低了接缝处刚度,荷载应力扩散能力及接缝传荷性能;而面层弹性模量、基层厚度和基层弹性模量增加提高了接缝处刚度和传荷性能。由于接缝传荷能力由传力杆传荷性能和道面结构支撑强度共同决定,而且二者对接缝传荷性能的贡献是此消彼长,所以随着土基弹性模量的增加,道面结构支撑强度提高,受荷板和未受荷板的挠度差减小,传力杆传荷性能对接缝传荷能力的贡献随着道面结构支撑强度贡献值的增加而减弱。因此,实际情况下要结合道面变形幅度值与传荷效率值综合分析传力杆的力学性能。在地基强度较高且满足加载效率情况下,实测道面变形幅度较小,此时传荷系数较小并不意味着道面传力杆性能下降。

图 3 道面结构参数对传荷性能的影响 Fig. 3 Influence of pavement structure parameters on load transfer ability
2.3 道面振动特性分析

2.3.1 传力杆参数对道面振动特性影响

基于2.1节中的相关参数,传力杆直径从30 mm变化到40 mm,间距为2 mm时,道面板频率、幅值、相位差随传力杆直径的变化规律如图 4所示。随着传力杆直径增加,道面频率增加,受荷板与未受荷板幅值和相位差逐渐减小。传力杆长度从450 mm变化到700 mm,间距为50 mm时,道面板频率、幅值、相位差随传力杆长度的变化规律如图 5所示。随着传力杆长度增加,道面频率增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差逐渐减小。传力杆间距从270 mm变化到470 mm,间距为40 mm时,道面板频率、幅值、相位差随传力杆间距的变化规律如图 6所示。随着传力杆间距增加,道面频率减小,受荷板及未受荷板幅值和相位差逐渐增加。传力杆弹性模量从2.1 MPa变化到210000MPa时,道面板频率、幅值、相位差随传力杆弹性模量的变化规律如图 7所示。随着传力杆弹性模量增加,道面频率增加,受荷板及未受荷板幅值和相位差显著减小。因为传力杆直径、长度和弹性模量增加,增强接缝处刚度,导致道面板频率增加,荷载应力扩散增强,受荷板及未受荷板的幅值和相位差减小;传力杆间距增加,单位面积内传力杆数量减少,接缝处刚度降低,导致道面板基频减低,荷载应力扩散减弱,受荷板及未受荷板幅值和相位差增加。

图 4 传力杆直径对道面振动特性的影响 Fig. 4 Influence of dowel bar diameter on pavement vibration characteristics
图 5 传力杆长度对道面振动特性的影响 Fig. 5 Influence of dowel bar length on pavement vibration characteristics
图 6 传力杆间距对道面振动特性的影响 Fig. 6 Influence of dowel bar distance on pavement vibration characteristics
图 7 传力杆弹性模量对道面振动特性的影响 Fig. 7 Influence of dowel bar elasticity modulus on pavement vibration characteristics

2.3.2 道面结构参数对道面振动特性影响

基于2.1节参数,面层厚度从300 mm变化到550 mm,间距为50 mm时,道面板的频率、幅值、相位差随面层厚度的变化规律如图 8所示。随着面层厚度增加,道面频率、受荷板及未受荷板的幅值和相位差缓慢减小。面层弹性模量从28 GPa变化到48 GPa,间距为4 GPa时,道面板的频率、幅值、相位差随面层弹性模量的变化规律如图 9所示。随着面层弹性模量增加,道面频率增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差缓慢减小。基层厚度从220 mm变化到420 mm,间距为40 mm时,道面板的频率、幅值、相位差随基层厚度的变化规律如图 10所示。随着基层厚度增加,道面频率增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差缓慢减小。基层弹性模量从1 300 MPa变化到2 300 MPa,间距为200 MPa时,道面板的频率、幅值、相位差随基层弹性模量的变化规律如图 11所示。随着基层弹性模量增加,道面频率逐渐增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差缓慢减小。土基弹性模量从40 MPa变化到500 MPa时,道面板频率、幅值、相位差随土基弹性模量的变化规律如图 12所示。随着土基弹性模量增加,道面频率和受荷板与未受荷板相位差显著增加,受荷板及未受荷板幅值显著减小。因为面层厚度增加,削弱接缝处刚度,降低道面板振动特性;面层弹性模量、基层厚度和弹性模量增加,增强接缝处荷载应力扩散,提高道面板频率,降低受荷板及未受荷板幅值和相位差;土基弹性模量增加,增强整个道面结构的支撑强度,提高道面板频率、受荷板及未受荷板相位差,降低受荷板及未受荷板幅值。

图 8 面层厚度对道面振动特性的影响 Fig. 8 Influence of surface thickness on pavement vibration characteristics
图 9 面层弹性模量对道面振动特性的影响 Fig. 9 Influence of surface elasticity modulus on pavement vibration characteristics
图 10 基层厚度对道面振动特性的影响 Fig. 10 Influence of base thickness on pavement vibration characteristics
图 11 基层弹性模量对道面振动特性的影响 Fig. 11 Influence of base elasticity modulus on pavement vibration characteristics
图 12 土基弹性模量对道面振动特性的影响 Fig. 12 Influence of soil elasticity modulus on pavement vibration characteristics
2.4 传荷性能与道面振动特性的关系

基于上述研究成果,进行未受荷板与受荷板振动幅值比和相位差与传荷系数关系的研究。

(2)
(3)

式中:A为未受荷板与受荷板振动幅值比;ω为未受荷板与受荷板相位差, (°)。

3 室外试验 3.1 试验参数

根据1:5的比例确定单块道面板的尺寸为1 m×1 m×0.07 m;同时选取传力杆的参数为:直径7 mm,长度12 cm,间距0.062 m;浇筑8块道面板,如图 13所示,来消除边界约束条件的影响。

图 13 试验模型 Fig. 13 Experimental model
3.2 试验仪器

主要的试验仪器有:美国BDI-STS-WIFI STRUCTURAL TESTING SYSTEM系统、智能传感器、位移百分表、磁性支座、无线数据传输节点、无线数据传输基站、瞬干胶、扳手、米尺等。

3.3 试验方案和数据处理

1) 静态加载

首先,用刚性横梁固定2块位移百分表,并将其对称布置在水泥混凝土道面板;然后,通过加装小车上的重物对道面板施加静态荷载(见图 14);最后,借助位移百分表测定受荷板与未受荷板的竖向位移,并计算道面板的传荷系数(见表 2)。

图 14 模型加载 Fig. 14 Model load
表 2 静态试验结果 Table 2 Results of static experiment
质量/
kg
受荷板位移/mm 未受荷板位移/mm 传荷系数/
%
传荷系数均值/%
480 0.232 0.220 94.8
720 0.355 0.335 94.6 94.6
960 0.463 0.437 94.4

2) 动态加载

首先,将2个加速度传感器沿道面板接缝对称布置,其中受荷板上的加速度传感器为A1063和A1050,未受荷板上的加速度传感器为A1045和A1058;然后,30 kg重物从30 cm高度处自由落体对水泥混凝土道面板形成冲击荷载;接着,利用加速度传感器分别采集受荷板与未受荷板的加速度(见图 15);最后,借助MATLAB软件对采集的加速度信号进行频谱分析,得到受荷板与未受荷板幅值(见图 16)。

图 15 数据采集与监测 Fig. 15 Data acquisition and monitoring
图 16 加速度频谱分析 Fig. 16 Frequency spectra analysis of acceleration

取幅值平均值为最终受荷板与未受荷板幅值,由表 3知,动态加载的未受荷板与受荷板幅值比为98.73%,代入式(2)得传荷系数为93.07%,与静态加载试验传荷系数误差为1.62%,说明用普通加载车辆跳车试验替代FWD检测,不仅能够反映道面振动特性,而且满足测试可行性和准确性。

表 3 动态试验结果 Table 3 Results of dynamic experiment
基频/
Hz
受荷板幅值/(10-4g) 未受荷板幅值/(10-4g)
A1063 A1050 平均值(A1) A1045 A1058 平均值(A2)
12.84 7.49 7.47 7.48 7.39 7.38 7.385

4 结论

采用普通加载车辆跳车试验替代落锤式弯沉仪测试的数值模拟结果表明:

1) 随着传力杆直径、长度和弹性模量增加以及间距减小,传荷性能和道面板频率增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差降低。

2) 随着面层弹性模量、基层厚度和弹性模量增加,传荷性能和道面板频率增加,受荷板及未受荷板的幅值和相位差降低;随着面层厚度减小,传荷性能和道面板频率增加,受荷板和未受荷板的幅值和相位差增加。

3) 随着土基弹性模量增加,道面板频率增加,受荷板及未受荷板的相位差增加,受荷板和未受荷板的幅值和挠度差减小,传荷系数减小;但并不意味着道面传力杆的传荷性能下降,只是传力杆传荷性能对接缝传荷能力的贡献减小。因此,实际情况下要结合道面变形幅度值与传荷效率值综合分析传力杆的力学性能。

4) 在传力杆自身参数和道面结构参数中,传力杆弹性模量和土基弹性模量对传荷性能和道面振动特性影响最为显著。

5) 基于数值模拟结果建立了道面振动特性(如受荷板和未受荷板的幅值和相位差)与传荷性能的关系,并通过室外试验验证了普通加载车辆跳车试验测试传荷性能的可行性,以及用道面振动特性表征传荷性能的准确性。

参考文献
[1] FRIBERG B F. Design of dowels in transverse joints of concrete pavements[J]. PLOS Pathogens, 1940, 9 (3): e1003213.
[2] IOANNIDES A, ALEXANDER D, HAMMONS M, et al. Application of artificial neural networks to concrete pavement joint evaluation[J]. Transportation Research Record Journal of the Transportation Research Board, 1996, 1540 (1): 56–64. DOI:10.1177/0361198196154000108
[3] MAITRA S R, REDDY K S, RAMACHANDRA L S. Load transfer characteristics of aggregate interlocking in concrete pavement[J]. Journal of Transportation Engineering, 2010, 136 (3): 190–195. DOI:10.1061/(ASCE)TE.1943-5436.114
[4] 唐伯明, 邓学钧. 刚性路面接缝传荷能力的评定与分析:FWD开发应用研究[J]. 东南大学学报(自然科学版), 1991, 21 (6): 84–91.
TANG B M, DENG X J. Assessment of load transfer across joints in rigid pavements using the FWD[J]. Journal of Southeast University(Natural Science Edition), 1991, 21 (6): 84–91. (in Chinese)
[5] KIM J, HJELMSTAD K. Three-dimensional finite element ana-lysis of doweled joints for airport pavements[J]. Transportation Research Record Journal of the Transportation Research Board, 2003, 1853 (1): 100–109.
[6] 元松.基于FWD的水泥混凝土路面结构动力响应特性分析[D].长沙: 长沙理工大学, 2004: 33-50.
YUAN S.The analysis of dynamic response in CCP based on FWD[D].Changsha: Changsha University of Science & Technology, 2004: 33-50(in Chinese). http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10536-2005109648.htm
[7] 锁利军, 王秉纲, 陈拴发, 等. 接缝设传力杆水泥混凝土面层结构力学分析[J]. 长安大学学报(自然科学版), 2008, 28 (3): 30–35.
SUO L J, WANG B G, CHEN S F, et al. Numerical analysis of mechanics of concrete overlay in transverse joint with dowel bars[J]. Journal of Chang'an University (Natural Science Edition), 2008, 28 (3): 30–35. DOI:10.3321/j.issn:1671-8879.2008.03.007 (in Chinese)
[8] 周正峰, 凌建明, 袁捷, 等. 机场刚性道面接缝传荷性能的评价[J]. 同济大学学报(自然科学版), 2010, 38 (6): 844–849.
ZHOU Z F, LING J M, YUAN J, et al. Evaluation of load transfer efficiency at joints for rigid airport pavement[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2010, 38 (6): 844–849. DOI:10.3969/j.issn.0253-374x.2010.06.011 (in Chinese)
[9] 刘旭峰.水泥混凝土路面接缝传荷衰变试验研究[D].西安: 长安大学, 2012: 9-19.
LIU X F.Study on the decay of load transfer on cement concrete pavement[D].Xi'an: Chang'an University, 2012: 9-19(in Chinese). http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10710-1013018053.htm
[10] 李洛克.水泥混凝土路面传力杆的传荷失效机理研究[D].哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2012: 73-123.
LI L K.Research on the load transfer failure mechanism for dowel bar in concrete pavement[D].Harbin: Harbin Institute of Technology, 2012: 73-123(in Chinese). http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10213-1013035641.htm
[11] 王宇翔, 袁捷. 水泥混凝土路面传力杆接缝传荷数值模拟及实测分析[J]. 交通科技, 2017 (1): 5–8.
WANG Y X, YUAN J. Numerical simulation and measurement analysis of load transfer of cement concrete pavement with doweled joint[J]. Transportation Science & Technology, 2017 (1): 5–8. DOI:10.3963/j.issn.1671-7570.2017.01.002 (in Chinese)
[12] 卢正, 王长柏, 付建军, 等. 交通荷载作用下公路影响深度研究[J]. 岩土力学, 2013, 34 (2): 316–321.
LU Z, WANG C B, FU J J, et al. Research on influential depth of road subgrade induced by vehicle loads[J]. Rock and Soil Mechanics, 2013, 34 (2): 316–321. (in Chinese)
[13] 张献民, 刘小兰, 董倩. 大型飞机A380-800在既有跑道起降的适用性研究[J]. 北京航空航天大学学报, 2016, 42 (9): 1812–1818.
ZHANG X M, LIU X L, DONG Q. Take-off and landing adaptability of A380-800 large aircraft on existing pavement[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics, 2016, 42 (9): 1812–1818. (in Chinese)
[14] 高玉换.基于机场水泥混凝土道面板传荷性能的传力杆设计研究[D].天津: 中国民航大学, 2015: 8-36.
GAO Y H.Design research of dowel based on the load transfer performance of airport cement concrete pavement[D].Tianjin: Civil Aviation University of China, 2015: 8-36(in Chinese). http://cdmd.cnki.com.cn/Article/CDMD-10059-1016776293.htm
[15] 蒋应军, 张伟宏. 传力杆对接缝传荷能力及临界荷位处应力的影响[J]. 工程力学, 2009, 26 (3): 21–25.
JIANG Y J, ZHANG W H. Influence of dowel bars on load transfer efficiency and thermal stresses in cement concrete pavement[J]. Engineering Mechanics, 2009, 26 (3): 21–25. (in Chinese)
[16] 中国民航机场建设集团公司.民用机场道面评价管理技术规范: MH/T 5024-2009[S].北京: 中国民用航空局, 2009: 15-21.
China Airport Construction Group Corporation.Technical specifications of aerodrome pavement evaluation management: MH/T 5024-2009[S].Beijing: Civil Aviation Administration of China, 2009: 15-21(in Chinese).
[17] 张献民, 胡鹏. 随机荷载作用下刚性路面动态响应研究[J]. 振动与冲击, 2015, 34 (19): 126–137.
ZHANG X M, HU P. Dynamic response of a rigid pavement under random loads[J]. Journal of Vibration and Shock, 2015, 34 (19): 126–137. (in Chinese)
http://dx.doi.org/10.13700/j.bh.1001-5965.2017.0687
北京航空航天大学主办。
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张献民, 刘小兰, 张子文
ZHANG Xianmin, LIU Xiaolan, ZHANG Ziwen
基于振动特性的机场刚性道面传荷性能
Rigid pavement load transfer ability of airport based on vibration characteristics
北京航空航天大学学报, 2018, 44(9): 1787-1796
Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronsutics, 2018, 44(9): 1787-1796
http://dx.doi.org/10.13700/j.bh.1001-5965.2017.0687

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收稿日期: 2017-11-06
录用日期: 2018-02-11
网络出版时间: 2018-03-07 10:33

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