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带约束碰撞角的顺/逆轨制导律设计
闫梁1,2, 赵继广3, 李辕1    
1. 装备学院 研究生院, 北京 101416;
2. 北京跟踪与通信技术研究所, 北京 100094;
3. 装备学院 科研部, 北京 101416
摘要:针对逆轨、顺轨拦截模式,提出了带末端约束碰撞角的ACPN(Angle Control Proportional Navigation)、ACRPN(Angle Control Retro-Proportional Navigation)2种轨迹成型制导律.将线性的比例制导(PN)/负比例制导(RPN)作为标称指令,将碰撞角约束作为反馈指令,以相对加速度建立微分方程,得到了ACPN、ACRPN制导律.ACPN使用正比例系数,逆轨拦截目标;ACRPN使用负比例系数,顺轨拦截目标.与现有的研究结果进行仿真对比:ACPN具有耗费控制力少、末加速度小的优势;ACRPN的控制力、脱靶量、碰撞角误差较逆轨拦截优势明显.此外,分析了拦截高速目标的捕获区域.结果表明,ACPN比偏置比例导引的捕获区域大.当拦截弹的航迹角小于π/2+λi时(λi为初始视线角),宜采用ACPN(逆轨模式)拦截目标,拦截弹的航迹角大于等于π/2+λi时,宜采用ACRPN(顺轨模式)拦截目标.
关键词导弹     目标跟踪     制导律     弹道成型制导律     比例制导律     负比例制导律     碰撞角     高速目标    
Guidance law with angular constraints for head-pursuit or head-on engagement
YAN Liang1,2, ZHAO Jiguang3 , LI Yuan1     
1. Department of Postgraduate, Equipment Academy, Beijing 101416, China;
2. Beijing Institute of Tracking and Telecommunications Technology, Beijing 100094, China;
3. Department of Scientific Research, Equipment Academy, Beijing 101416, China
Abstract:For head-on or head-pursuit engagement, angle control proportional navigation (ACPN) and angle control retro-proportional navigation (ACRPN) closed-form trajectory shaping guidance law with impact angular constraints were proposed, which were based on proportional navigation (PN) or retro-proportional navigation (RPN) guidance law. ACPN with positive navigation ratio intercepted targets in head-on engagement, whose advantages were using less control efforts and final acceleration. ACRPN with negative navigation ratio intercepted targets in head-pursuit engagement. ACRPN's control efforts, miss distance and impact angle error were much less than that of guidance law in head-on engagement. Simulations demonstrate these claims mentioned above. Besides, the capture regions of ACPN and ACRPN for interception of high-speed targets are analyzed, which indicates that ACPN's capture region is larger than that of bias PN. Moreover, ACPN should be used to intercept targets in head-on engagement when the gimbal angle is less than sum of initial line-of-sight angle and 90°, and ACRPN should be used in head-pursuit engagement for the gimbal angle is equal to or greater than sum of initial line-of-sight angle and 90°.
Key words: missiles     target tracking     guidance law     trajectory shaping guidance     proportional navigation (PN)     retro-proportional navigation (RPN)     impact angle     high-speed targets    

保证零脱靶量,并带有末端约束碰撞角的轨迹成型制导律(Trajectory Shaping Guidance,TSG)设计是一项富有挑战性的任务.TSG可主动改变拦截弹的航迹角以达到期望的末端碰撞角,有效增大弹头的碰撞效能.近年来,许多学者热衷于此,并提出了基于比例导引(Proportional Navigation,PN)[1]的多种制导律.按照拦截模式可将这些算法划分为顺轨拦截和逆轨拦截2种类型.

对于逆轨拦截模式,已有较多的研究成果.Kim等[2]提出了基于偏置比例导引的制导算法,该算法采用时变的偏置角速率,改变拦截弹的航迹角以达到约束碰撞角.Zarchan[3]基于最优理论解算出了带约束碰撞角的轨迹成型制导律的非线性、线性形式.Ratnoo和Ghose[4]使用两阶段PN制导律,在2个阶段分别进行比例系数的调整以达到期望的约束碰撞角.Erer和Merttopcuoglu[5]提出的制导律同样基于分段制导的思想,但与Ratnoo不同的是,前后段分别使用BPN与PN制导,以达到期望的末端约束碰撞角.Jeon等[6]提出的AITC(Angle-Impact-Time-Control)制导律则同时使用PN和BPN制导,将控制末端约束角的制导指令作为PN的反馈指令,以调整拦截弹达到期望的末端约束碰撞角.

以上研究成果的共性可概括为:制导指令包括两部分,一是用于保证脱靶量最小的标称导引部分;二是满足碰撞角约束的修正部分.文献[2, 3, 6]都是在拦截全过程添加碰撞角约束的附加修正,调整拦截弹的航迹角以达到期望碰撞角.文献[4, 5]在拦截局部过程附加修正部分,同时包含时变的比例系数的调整.

对于顺轨拦截模式,尚未发现有学者基于经典制导律设计带有约束碰撞角的制导律.Prasanna和Ghose[7]提出了负比例制导律(Retro-Proportional-Navigation,RPN),未考虑末端碰撞角约束限制.相较于PN制导律,RPN使用负比例系数,顺轨模式拦截目标,其捕获区域主要集中在与视线角呈钝角的区域;PN使用正比例系数,逆轨模式拦截目标,其捕获区域主要集中在与视线角呈锐角的区域.顺轨模式较逆轨模式具有相对速度小、需求过载小的优点,尤其对于高速目标,有更大捕获区域[8].

综上所述,带约束碰撞角制导律的主要发展方向为:①在理想状态下,设计性能更优的制导律.即在保证较小的脱靶量、碰撞角误差的前提下,设计耗费控制力小、遭遇点过载小的制导律,如TSG[3];②突破传统的拦截模式——逆轨拦截,设计顺轨拦截模式下的制导律,如RPN制导律[7];③考虑制导系统的动态特性、外界扰动等条件,使其更为贴近工程实践.

本文的主要研究内容集中在①和②两部分.针对顺/逆轨拦截模式,设计带约束碰撞角的闭环制导律.然后,仿真分析制导律的脱靶量、碰撞角误差、控制力等制导特性;仿真分析制导律的捕获区域.

1 制导律设计 1.1 逆轨拦截模式下的ACPN制导律设计

ACPN(Angle Control PN)制导律的设计基于以下假设:拦截器与目标被考虑为质点;且速度恒定[9];目标为非机动目标,为弹道导弹中段拦截的一般情况[5];忽略重力影响.拦截弹与目标逆轨拦截模式的平面几何关系如图 1(a)所示.DPACPN为ACPN的轨迹;γ为拦截弹的航迹角(path angle),即拦截速度矢量的倾角;λ为视线角,即弹目连线与水平线的夹角.因目标水平飞行,为清楚地表示碰撞角,定义拦截时的航迹角γf

为碰撞角A;Vm为拦截弹的速度;R为弹目距离;y为拦截弹与目标的铅垂距离;Vt为目标的速度.

将制导指令分为两部分:一部分是PN制导指令,用于保证零脱靶量;另一部分为反馈制导指令,用于调整期望碰撞角.

根据PN的定义[10]:

若视线角λ较小,根据图 1中的三角关系将视线角近似为[11]

式(3)对t微分,得到视线角速率

式中:tgo为剩余拦截时间;y方向的相对速度.若拦截弹的航迹角γ、视线角λ较小,拦截弹的接近速度Vc近似为

由式(2)、式(4)得到线性条件下的PN制导方程为

式中:n为比例系数.
图 1 平面几何关系Fig. 1 Planar engagement geometry

y方向的相对加速度为

γ较小,则式(7)为

由式(8)和式(1),可得

,则

求解微分方程,得到

式(11)对t微分,得

t=tf时,得到t0时刻ACPN的y方向的末相对速度:

式中:,初始时刻t0=0.

对当前时刻t

由式(3),R≈Vctgo较小,可得

将式(15)代入式(14),可得

将式(6)和式(16)代入式(1),ab=-aB,得

式中:

γ较小,则式(18)为

将式(19)代入式(17),可得制导指令为

1) 与文献[5]对比验证.

由式(16)、式(19)、ab=-aB,可得

当拦截对象为静止目标时,N′=n,式(21)为

文献[5]提出的制导律(式(22))为ACPN拦截对象为静止目标时的特例.

2) 与文献[3]对比验证.

由式(3)、式(4)可得

t=tf时,得

将式(23)和式(24)代入式(16),ab=-aB,得

由式(1)、式(2)和式(25)可得

文献[3]的轨迹成型制导律是式(26)N′=3时的特例.该制导律是基于最优理论推导得出,特点是保证控制力最小化.

1.2 顺轨拦截模式下的ACRPN制导律设计

顺轨拦截的轨迹如图 1(b)中DRACRPN所示.同样,将制导指令分为两部分:一部分是RPN制导指令,用于保证零脱靶量;另一部分为反馈制导指令,用于调整期望碰撞角.顺轨拦截模式下的ACRPN(Angle Control RPN)制导律:

根据RPN的定义[7]:

将式(4)代入式(28),可得RPN的制导方程为

顺轨拦截,拦截弹的接近速度Vc近似为

y方向的相对加速度为

类比1.1节推导过程,式(10)则变为

式中:

同理,可得

对于顺轨拦截,近似为
联合式(27)、式(29)、式(33)和式(34),可得

特别指出的是:虽然本文的制导律是基于三角函数的“小角度”近似得到的,与文献[3, 4, 5]的制导律的特性相似,可适用于“大角度”的情况.

2 仿真验证

仿真目的:①逆轨拦截低速目标(目标速度低于拦截弹速度)验证ACPN制导律.选取期望碰撞角∂A=90°,与文献[2]提出的TV-BPN制导律、文献[4]提出的TSPN制导律进行对比研究,比较脱靶量、控制力、碰撞角误差等制导性能.②顺轨拦截高速目标(目标速度高于拦截弹速度)验证ACRPN制导律,与TV-BPN[2]逆轨拦截高速目标对比脱靶量、控制力、碰撞角误差等制导性能(因TSPN制导律拦截高速目标,制导性能较差,故只与TV-BPN对比).剩余拦截时间tgo=R/Vc.③与TV-BPN、PN、RPN制导律对比,研究ACPN、ACRPN拦截高速目标的捕获区域.

仿真环境及参数设置:假设导引头视场足够大,但是在距离目标30 m以内失盲[2],制导指令保持其最后的数值.飞控系统的动态特性[12]表示为

式中:时间常数T=0.3 s.

初始条件:初始弹目距离Ri=10 000 m;逆轨拦截时,初始视线角λi=18°;顺轨拦截时初始视线角λi=14°.目标位置为(xt,yt)=(10 000,10 000)m;拦截弹的位置可由Ri、λi、(xt,yt)的几何关系求出;拦截弹速度为600 m/s;TV-BPN、PN、RPN与本文提出的制导律的比例系数绝对值为3;TSPN的比例系数恒值为3;仿真步长为0.002 s.

2.1 拦截低速目标仿真

目标速度Vt=400 m/s,拦截弹初始航迹角γi=0°.表 1为方案参数,表中各列分别表示方案序号、使用的制导律、碰撞角误差、脱靶量、控制力、末加速度.控制力定义为[5].图 2给出了仿真结果,其中的图例表示方案序号.由表 1图 2可知:

表 1 拦截低速目标方案参数Table 1 Scenario parameters of intercepting low speed targets
方案制导律碰撞角/ (°)脱靶量/ m控制力/ (m·s-1)末加速度/ g
1ACPN0.060 60.052 6897.224 3-0.46
2TSPN[7]0.052 65.051 5939.637 21.39
3TV-BPN[5]0.064 70.094 5940.384 910.63

1) ACPN与TV-BPN和TSPN的碰撞角误差基本一样.ACPN、TV-BPN脱靶量小于TSPN.主要因为:ACPN、TV-BPN制导指令在拦截全过程中使用反馈制导指令调整约束碰撞角,而TSPN仅在末段调整,导致加速突降(图 2(a)).在包含惯性环节的系统中,末加速的突变将直接导致脱靶量增大.ACPN的末加速度接近于0,拦截弹的过载裕度较大,实际拦截时,存在各种在拦截弹设计时未考虑的扰动,遭遇点小的需用过载将有助于提高制导精度[13].

图 2 拦截低速目标仿真结果Fig. 2 Simulation results for interception of low-speed targets

2) 控制力TV-BPN、TSPN较为接近,ACPN小于二者.这是因为当比例系数为3时,ACPN与最优理论推导出的制导指令相同,故控制力小于TV-BPN、TSPN.

综上,ACPN的碰撞角误差、控制力都优于TV-BPN、TSPN.

2.2 拦截高速目标仿真

定义分界角χ:目的是根据设定的分界角χ,可分别计算出逆/顺轨拦截模式下的拦截弹初始航迹角γi,HO,γi,HP.若目标如图 1所示的方向水平飞行,拦截弹以γi,HO,γi,HP发射拦截目标,仿真对比逆/顺轨制导律的制导性能才不失公平性.拦截弹的初始航迹角γi、初始视线角λi、分界角χ三者的关系为γi=π/2+λi±χ,χ∈[0,π].逆轨拦截取负号;顺轨拦截取正号.若χ=1°,初始视线角λi=14°.则逆轨拦截模式下的拦截弹初始航迹角γi,HO=103°,顺轨拦截模式下的拦截弹初始航迹角γi,HP=105°.

目标速度Vt=1 600 m/s.其他仿真参数不变.逆/顺轨的碰撞角互为补角.

表 2图 3可知:

表 2 拦截高速目标方案参数Table 2 Scenario parameters of intercepting high speed targets
方案制导律航迹角/(°)期望碰撞角/(°)碰撞角/(°)脱靶量/m控制力/(m·s-1)
1ACRPN1051800.078 70.096 9523.593 2
2TV-BPN[5]10300.269 20.167 81 075.8
3ACRPN1051500.160 30.201 4604.352 7
4TV-BPN[5]103300.048 50.123 0764.962 6

1) TV-BPN逆轨拦截高速目标,碰撞角误差、脱靶量比拦截低速目标时稍增大,ACRPN基本不变,但是拦截时间增大了近1倍.因为拦截弹牺牲拦截时间获得较小的脱靶量、碰撞角误差及控制力.

2) ACRPN控制力比TV-BPN显著减小.由于顺轨拦截时间长,拦截弹的调整航迹角所用的加速度较小(图 3(a)),而末段加速度接近于0 m/s2(图 3(a)),故对时间的积分数值较小,即控制力较小(控制力的定义[5]).

图 3 拦截高速目标仿真结果Fig. 3 Simulation results for interception of high-speed targets

2.3 拦截高速目标捕获区域分析

捕获区域是制导律的主要评判指标,其定义[14]为:在有效打击目标并满足一定的约束条件的拦截弹初始航迹角的集合,且带约束碰撞角的制导律的捕获区域只能由仿真给出[2].本文设定:当脱靶量小于0.5 m即为能有效打击目标,约束碰撞角误差小于0.5°即为满足碰撞角的约束条件.以高速目标为例,与TV-BPN、PN、RPN制导律对比,分析在初始视线角λ=5°,10°,15°,20°的ACPN、ACRPN的捕获区域,加速度限制为40g,其他仿真参数同2.2节.仿真结果如图 4所示.

△—构成的直线之间的纵坐标范围为PN、RPN制导律的捕获区域,同时满足 期望碰撞角、拦截弹初始航迹角(γd,γi )的区域即为ACPN、ACRPN的捕获区域; ○—本文提出的顺/逆轨制导律的捕获区域;+—TV-BPN的捕获区域; —同时满足ACPN、TV-BPN的捕获区域. 图 4 拦截高速目标的捕获区域 Fig. 4 Capture region for interception of high-speed targets

图 4可知:

1) 在视线角λ<15°时,ACPN的捕获区域比TV-BPN大,主要集中在碰撞角∂A∈[70°,90°],这是因为:在该区域,TV-BPN的需用过载大于加速度限制,导致脱靶量、碰撞角误差突破设定范围.在视线角λ=20°,两者基本一致.此外,带约束碰撞角的制导律的捕获区域均小于未带约束的PN、RPN的捕获区域,这与文献[15]的结论一致.

2) 若令γi=π/2+λi±χ中的χ=0°,得到的=π/2+λi为顺/逆轨拦截的分界,即当拦截弹的初始航迹角大于等于,宜采用顺轨拦截模式;当拦截弹的初始航迹角小于,宜采用逆轨拦截模式.如图 2(b)所示,当初始视线角λi=10°时,=100°,捕获区域内:逆轨拦截的拦截弹航迹角最大为95°.顺轨拦截的拦截弹航迹角最小为100°(因初始航迹角是每隔5°仿真得出,故逆轨拦截的初始航迹角的最大值为95°).

因此,在初始航迹角γi∈[0°,180°],初始视线角λi∈[5°,20°],随着视线角的增大,逆轨拦截时制导律的捕获区域增大,顺轨拦截制导律的捕获区域随着视线角的增大而减小.

3 结 论

设计了逆轨拦截模式下的ACPN制导律,顺轨拦截模式下的ACRPN制导律.完成了:

1) ACPN制导律相比同类制导律所耗费的控制力小;当比例系数为3时其制导律与最优制导律一致.

2) ACRPN制导律在拦截高速目标时优势较为明显,能以较大的拦截时间获取较好的脱靶量、约束碰撞角误差、控制力等制导性能.

3) 拦截弹的初始航迹角π/2+λi为顺/逆拦截模式的分界,当初始航迹角小于π/2+λi时,宜用逆轨拦截模式,当初始航迹角大于等于π/2+λi时,宜用顺轨拦截模式.

4) 从捕获区域的结论可知,存在一种结合顺/逆轨拦截模式的制导律,进一步扩大制导律的捕获区域.

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http://dx.doi.org/10.13700/j.bh.1001-5965.2014.0369
北京航空航天大学主办。
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闫梁, 赵继广, 李辕
YAN Liang, ZHAO Jiguang, LI Yuan
带约束碰撞角的顺/逆轨制导律设计
Guidance law with angular constraints for head-pursuit or head-on engagement
北京航空航天大学学报, 2015, 41(5): 857-863
Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronsutics, 2015, 41(5): 857-863.
http://dx.doi.org/10.13700/j.bh.1001-5965.2014.0369

文章历史

收稿日期:2014-06-19
录用日期:2014-07-20
网络出版时间:2014-08-08

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